СП РК 2.04-101-2014 Защитные сооружения гражданской обороны

Настоящие правила рекомендуются к использованию при проектировании защитных сооружений гражданской обороны (вновь строящихся и реконструируемых убежищ и противорадиационных укрытий).

Убежища следует размещать в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения отраслевых министерств и ведомств, при соответствующем технико-экономическом обосновании. Строительство отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся (с заглублением пола менее 1,5 м от планировочной отметки земли) убежищ допускается при невозможности устройства встроенных убежищ или при возведении объектов в сложных гидрогеологических условиях при соответствующем обосновании. Для размещения противорадиационных укрытий следует использовать помещения:

- производственных и вспомогательных зданий предприятий, лечебных учреждений и жилых зданий;

- школ, библиотек и зданий общественного назначения;

- кинотеатров, домов культуры, клубов, пансионатов, туристических лагерей, домов и баз отдыха;

- складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря. Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, складирования и выгрузки материалов.

При проектировании помещений, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать наиболее экономичные объемно-планировочные и конструктивные решения. Габариты помещений следует назначать минимальными, обеспечивающими соблюдение требований по эффективному использованию указанных помещений в мирное время для нужд объектов экономики и защитных сооружений в военное время.

В защитных сооружениях на каждые 500 укрываемых человек следует предусматривать один санитарный пост площадью 2 м2, но не менее одного поста на сооружение. В убежищах вместимостью 900-1200 чел, кроме санитарных постов, следует предусматривать медицинский пункт площадью 9 м2, при этом на каждые 100 укрываемых сверх 1200 человек, площадь медпункта должна быть дополнительно увеличена на 1 м2.

* Защитные сооружения, размещаемые в подвальных, цокольных и первых этажах и в отдельно стоящих сооружениях, следует использовать в мирное время под:

- санитарно-бытовые помещения (гардеробные домашней и уличной одежды с душевыми и умывальными);

- помещения культурного обслуживания (залы собраний, читальные залы) и учебных занятий;

- производственные помещения, отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не сопровождающиеся выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

- технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

- помещения дежурных электриков, связистов, ремонтных бригад;

- гаражи для легковых автомобилей, подземные стоянки автокаров и автомобилей;

- складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре при наличии автоматической системы пожаротушения;

- помещения торговли и общественного питания (магазины, залы столовых, буфеты, кафе, закусочные);

- спортивные помещения (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);

- помещения бытового обслуживания населения (дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотоателье, конторы и офисы);

- вспомогательные (подсобные) помещения лечебных учреждений (кроме бальнеологических). Возможность использования в мирное время защитных сооружений гражданской обороны по другому назначению допускается, с уведомлением местных органов здравоохранения и территориальных подразделений уполномоченного органа в сфере гражданской защиты. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

При строительстве защитных сооружений в подвалах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно- климатической зоне Республики, не рекомендуется размещать в них в мирное время производства с технологическими процессами, требующими больших расходов воды.

Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим защитного сооружения должен производиться в срок не более чем за 12 часов.

* Вместимость защитных сооружений определяется суммой мест для сидения (на первом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах). (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ). Проектирование убежищ меньшей вместимости допускается в исключительных случаях с разрешения министерств и ведомств при соответствующем обосновании. Вместимость противорадиационных укрытий следует предусматривать:

а) 5 чел. и более (оборудованных в подвалах и погребах малоэтажных зданий), в зависимости от площади помещений укрытий, оборудуемых в существующих зданиях или сооружениях;

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями. Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных и противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения принимается не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных следует предусматривать на группу близлежащих больниц.

* Задание на проектирование защитных сооружений является составной частью задания на проектирование новых и реконструкцию действующих предприятий, зданий и сооружений.стр. 99 Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проектов защитных сооружений принимаются в соответствии с требованиями инструкций по разработке проектов и смет для промышленного и жилищно-гражданского строительства. В задании на проектирование защитных сооружений в дополнение к требованиям перечисленных инструкций следует указывать количество укрываемых мужчин и женщин, режимы вентиляции, назначение помещений в мирное время, технико- экономические показатели проекта. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74- НҚ).

При определении сметной стоимости строительства защитных сооружений в составе предприятия или объекта следует руководствоваться инструкциями по разработке проектов и смет, на основании которых составляется проектно-сметная документация на строительство основных объектов. Сметную стоимость встроенных в здания и сооружения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам, а затраты на строительство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

Убежище следует располагать в местах наибольшего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых следует принимать при застройке территории одноэтажными зданиями - 500 м и многоэтажными зданиями - 400 м. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказываются группы укрываемых, следует предусматривать укрытие их в близлежащем убежище, имеющем тамбур-шлюз во входе. При размещении убежищ в зоне возможного затопления или воздействия вторичных факторов ядерного взрыва допускается увеличение радиуса сбора для отдельных групп, укрываемых до 1000 м, предусматривая при этом во входах в убежища устройство тамбуров-шлюзов. Убежища при возможности следует размещать:

- встроенные - под зданиями наименьшей этажности из строящихся на данной площадке;

- отдельно стоящие - на расстоянии от зданий и сооружений, равном их высоте.

Убежища следует проектировать, как правило, заглубленными в грунт. В маловлажных грунтах низ покрытия следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается размещать низ покрытия выше планировочной отметки земли с обвалованием выступающих стен и покрытия грунтом. При этом заглубление убежищ (уровень пола) следует предусматривать не менее 1,5 м от планировочной отметки земли.стр. 100 При наличии в местах размещения убежищ высокого уровня грунтовых вод или напорных грунтовых вод, обильного их притока, скальных пород основания или густой сети инженерных коммуникаций допускается при технико-экономическом обосновании, за исключением зон затопления, строительство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройство гидроизоляции. Для убежищ, расположенных в водонасыщенных грунтах с коэффициентом фильтрации Kf до 3 м/сут., допускается устройство дренажа с окрасочной гидроизоляцией наружных поверхностей стен. Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого объекта и гидрогеологических условий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а при наличии в убежище дизельной электростанции (ДЭС) допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище. Полы помещений убежищ, располагаемых в водонасыщенных грунтах, должны иметь уклон 1- 2% в сторону лотков, а последние – 2 - 3% в сторону водосборника, из которого вода должна выкачиваться насосом (в убежище без ДЭС - ручным насосом).

Уровень пола противорадиационных укрытий должен быть выше наивысшего уровня грунтовых вод не менее чем на 0,2 м. Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвальных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции. Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях при наличии грунтовых вод выше уровня пола допускается с разрешения министерств и ведомств при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения: оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых. При проектировании встроенных убежищ следует предусматривать подсыпку грунта по покрытию слоем до 1 м и при необходимости прокладку в ней инженерных коммуникаций. При определении величины слоя грунта над покрытием убежищ, следует производить теплотехнический расчет на недопущение в мирное время промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в мирное время эти требования не предъявляются. Подсыпку грунта по покрытию допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую защиту от проникающей радиации и от высоких температур при пожарах. Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать поверх покрытия подсыпку грунта слоем не менее 0,5 м и не более 1 м с отношением высоты откоса к его заложению не более 1 : 2 и выносом бровки откоса не менее чем на 1 м, а для возвышающихся убежищ - на 3 м.

Расстояния между помещениями, приспосабливаемыми под убежища, и емкостями, технологическими установками с взрывоопасными продуктами следует принимать не менее установленных противопожарных разрывов, нормируемых действующими нормативными документами по противопожарной безопасности.

Убежища допускается располагать на расстоянии не менее 5 м (в свету) от линий водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и напорных канализационных магистралей должно быть не менее 15 м. Прокладка транзитных трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных укрытий допускается при условии размещения их в полу или в коридорах, отделенных от помещения противорадиационного укрытия стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч. Трубопроводы отопления и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

Для обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство «стыков по жесткой схеме» каркаса надземной части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций при особом сочетании нагрузок и сохранении при этом прочности и герметичности покрытия убежищ. За пределами зон возможных разрушений, в основном, горной и пустынной местности, а также в зонах возможного подтопления и в местах с высоким уровнем грунтовых вод, допускается приспосабливать под укрытия, с коэффициентом защиты равным 50 - 100, изолированные помещения на первом этаже надземных зданий, с учетом возможно минимальных затрат сил и средств на их дооборудование. Границы зон возможных слабых разрушений следует принимать в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию инженерно-технических мероприятий гражданской обороны.

Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвальных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции. Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях при наличии грунтовых вод выше уровня пола допускается с разрешения министерств и ведомств при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения: оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.

Прокладка транзитных и связанных с системой здания газовых сетей, паропроводов, трубопроводов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения противорадиационных укрытий не допускается. Прокладка транзитных трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных укрытий допускается при условии размещения их в полу или в коридорах, отделенных от помещения противорадиационного укрытия стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч.стр. 102 Трубопроводы отопления и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения. К основным относятся: помещения для укрываемых, пункты управления, медпункты, а в убежищах лечебных учреждений - также операционно-перевязочные, предоперационно-стерилизационные. К вспомогательным относятся: фильтровентиляционные помещения (ФВП), санитарные узлы, защищенные ДЭС, электрощитовая, помещение для хранения продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур - шлюз, тамбуры.

Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания Подъемно-поворотные ворота для транспорта, без устройств, для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

Для защиты от проникающей радиации и исключения возможности прямого попадания излучения в защищенные помещения следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90° или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз. Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной стене - защитно- герметические, соответствующие классу защиты убежища и типу входа, во внутренней стене - герметические. Ширина тамбура-шлюза, ширина и длина тамбура и предтамбура при распашных дверях следует предусмотреть на 0,6 м больше ширины дверного полотна. В убежищах вместимостью 600 чел. и более один из выходов следует оборудовать как аварийный (эвакуационный) в виде тоннеля с внутренним размером 1,2 x 2 м. При этом выход из убежища в тоннель необходимо осуществлять через тамбур, оборудованный защитно-герметической и герметической дверями размером 0,8 x 1,8 м.

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров - 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

Дверной проем в электрощитовую следует проектировать с размером 0,8 x 1,8 м.

Не обсыпанные покрытия при их толщине 50 см и менее следует выполнять с термоизоляционным слоем согласно Табл.1.

В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементах встроенных убежищ следует предусматривать учащенную поперечную арматуру с шагом 10 - 15d.

При расположении основания сооружения на 0,5 м выше наивысшего уровня грунтовых вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.

В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия следует предусматривать укладку сетки из стальной проволоки диаметром 1,5 - 2,5 мм с размером ячейки не более 12 x 12 мм. В местах сопряжения бетонной подготовки пола с ограждающими конструкциями помещений сетку следует заводить на высоту 0,5 м от пола и оштукатуривать цементным раствором. Входные двери помещений для хранения продовольствия следует обить кровельной оцинкованной сталью на высоту 0,5 м, на дверях следует предусматривать установку замков.

Проектирование компенсационных устройств и дверных проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения на 15 см.

Таблица 1 – Толщина термоизоляционного слоя не обсыпанных покрытий

Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помещения должен быть не менее 1,5 м 3 на одного укрываемого. Норму площади помещений основного и вспомогательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать согласно Табл. 2. Примечания 1. При определении объема на одного укрываемого следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, расширительных камер. 2. Площадь основных помещений, занимаемая не демонтируемым и неиспользуемым для убежища оборудованием, в норму площади на одного укрываемого не входит.

Таблица 2 - Площади помещений основного и вспомогательного назначения

Примечание - Нормы площади помещений для больных приняты с учетом расположения больничных коек: 80% в два яруса и 20% в один ярус в помещениях высотой 3 м; 60% в два яруса и 40% в один ярус в помещениях высотой 2,5 м.

Высоту помещений убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования их в мирное время, но не более 3,5 м. При высоте помещений от 2,15 до 2,9 м следует предусматривать двухъярусное расположение нар, а при высоте 2,9 м и более - трехъярусное. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2,15 м и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных). При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное время не менее 1,85 м. В этом случае принимается одноярусное расположение нар.

Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0,45 x 0,45 м на одного человека, а места для лежания - 0,55 x 1,8 м. Высота скамей первого яруса должна быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м, третьего яруса - 2,15 м от пола.

Расстояние от верхнего яруса до перекрытия или выступающих конструкций должно быть не менее 0,75 м. Количество мест для лежания должно приниматься равным: 20 % вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар; 30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар. Ширину проходов и коридоров следует принимать согласно Табл. 3.

Таблица 3 - Ширина проходов и коридоров

Примечание - Продольный ряд принимается по стороне здания с большим, а поперечный с меньшим количеством разбивочных осей.

* На предприятиях с числом наибольшей работающей смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помещение для пункта управления предприятия. На предприятиях с числом наибольшей работающей смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с территориальным подразделением уполномоченного органа в сфере гражданской защиты. Пункт управления следует размещать в убежище, имеющем, как правило, защищенный источник электроснабжения. Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общее количество работающих в пункте управления предприятия следует принимать до 10 чел., норму площади на одного работающего – 2 м2. На отдельных крупных предприятиях с разрешения министерств и ведомств число работающих на пункте управления допускается увеличивать до 25 чел. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Отделку основных и вспомогательных помещений убежищ следует предусматривать в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков и стен помещений, а также облицовка стен керамической плиткой не допускаются. Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений следует затирать цементным раствором под окраску масляной краской светлых тонов с матовой поверхностью.стр. 106 В операционно-перевязочных, операционных и родовых родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению синтетическими материалами светлых тонов.

Площади вспомогательных помещений убежищ рекомендуется принимать согласно Приложения Б. Фильтровентиляционное оборудование следует размещать в фильтровентиляционных помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен. Размеры ФВП следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания. Толщина защитных экранов и стен ФВП, смежных с внутренними помещениями убежищ указаны в Табл. 4.

Таблица 4 - Толщина защитных экранов и стен ФВП

Санитарные узлы следует проектировать раздельными для мужчин и женщин. Количество санитарных приборов принимается согласно Табл. 5.

Таблица 5 - Количество санитарных приборов

Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч.

При численности укрываемых до 150 чел. помещение для хранения продуктов следует принимать площадью 5 м2. На каждые 150 укрываемых сверх 150 чел. площадь помещения увеличивается на 3 м2.стр. 107 Количество помещений для хранения продовольствия следует принимать из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточено в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санитарными узлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей должна быть не более 2 м. При этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0,5 м.

Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ.

Помещение баллонной следует предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции. По взрывоопасности, взрывопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д.

Количество входов следует принимать согласно Табл. 6 в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. При вместимости убежища до 300 чел. допускается устраивать один вход, при этом вторым входом должен быть аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренним размером 1,2 x 2 м и с дверным проемом размером 0,8 x 1,8 м.

Таблица 6 - Количество укрываемых, приходящихся на один вход

Примечания 1 Количество укрываемых на один вход при других значениях ширины входа или радиуса сбора допускается определять по интерполяции.

2 Общую ширину входов для ПРУ следует принимать из расчета 250 укрываемых на 1 м ширины входа.

3 В проектах убежищ при определении количества входов радиус сбора укрываемых следует принимать 500 м.

Входы следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия, из незащищенных помещений подвалов, из первого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.стр. 108 В северных районах Республики Казахстан входы во встроенные убежища следует размещать ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

* В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при отсутствии в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви. При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода общую лестничную клетку.

* Для убежищ вместимостью 300 чел. и более следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью от 300 до 600 чел. включительно устраивается однокамерный, а в убежищах большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз. Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устройство при двух входах однокамерных тамбуров-шлюзов. Площадь каждой камеры тамбура-шлюза при ширине дверного проема 0,8 м следует принимать 8 м2, а при ширине 1,2 м – 10 м2. В наружной и внутренней стенах тамбура-шлюза следует предусматривать защитно- герметические двери, выдерживающие нагрузку, равную 1 кгс/см2. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1,5 раза, а пандусов - в 1,1 раза больше суммарной ширины дверных проемов. Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1 : 1,5, а пандусов – 1 : 6. В убежищах лечебных учреждений следует принимать ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2,5 м, тамбура - 1,8 м; длину тамбура и тамбура-шлюза 4 - 4,5 м, предтамбура - 1,8 м. Тоннель аварийного выхода, совмещенного с входом в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбура-шлюза. В отдельно стоящих убежищах допускается один из входов, проектировать как аварийный выход. Аварийные выходы следует располагать, как правило, выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0,3 м, а в аварийном выходе, совмещенном с входом, - не более 1,0 м. В условиях высокого уровня грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать через покрытие в виде защищенной шахты без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода с входом следует предусматривать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.

В убежищах вместимостью до 600 чел. допускается предусматривать аварийный выход в виде вертикальной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0,9 x 1,3 м.

Аварийные шахтные выходы следует оборудовать защищенными оголовками, высоту которых hoг необходимо принимать 1,2 или 0,5 в зависимости от удаления оголовка от здания. Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно Табл. 7. При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 7 их высоту следует принимать по интерполяции между величинами 0,5 и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контура разрушенного здания, равной hoг.з=0,15 Н для производственных многоэтажных и hoг.з=0,25 Н для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий. В стенах оголовка высотой 1,2 м следует предусматривать проемы размером 0,6 x 0,8 м, оборудуемые жалюзийными решетками, открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покрытии следует предусматривать металлическую решетку, открываемую вниз, размером 0,6 x 0,6 м. В условиях стесненной городской застройки при соответствующем технико- экономическом обосновании допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков) и защитно-герметических и герметических дверей размером 0,8 x 1,8 м. При расстоянии от здания до открытой части аварийного выхода более высоты здания допускается вместо защищенного оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.

Таблица 7 - Расстояние от здания до оголовка

Для убежищ следует принимать перекрытия по балочной схеме с опиранием балок (ригелей) на колонны, а также рекомендуется принимать без балочные перекрытия. Применение несущих внутренних продольных поперечных стен допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

Конструктивную схему встроенных убежищ следует выбирать с учетом конструкций здания (сооружения), в которое встраивается убежище, и на основе технико- экономической оценки объемно-планировочных решений по использованию помещений в мирное время. Рекомендуется применять каркасную схему. Бескаркасная схема допускается при соответствующем обосновании.

* При проектировании убежищ следует предусматривать применение сборных железобетонных конструкций. Для убежищ допускается применение железобетонных конструкций промышленного и жилищно-гражданского строительства с необходимым усилением. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ). При расположении основания убежищ ниже или на уровне грунтовых вод фундаментную плиту следует проектировать из монолитного железобетона. Наружные стены убежищ, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобетонных конструкций с устройством надежной гидроизоляции. В случае, если отметка пола убежища ниже уровня грунтовых вод более чем на 2 м, фундаментную плиту и наружные стены убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании. В зоне возможного затопления несущие конструкции убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией.

Покрытия следует проектировать, как правило, сборными и сборно- монолитными, обеспечивающими надежную связь покрытия со стенами, выполненными из сборных железобетонных элементов, путем сварки закладных деталей или выпусков арматуры длиной 30 – 35d стержней, а со стенами из каменных (бетонных) материалов - путем установки анкеров.

Стены следует проектировать из сборных железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строительных материалов, удовлетворяющих требованиям прочности, а также другим требованиям, предъявляемым к подземным частям зданий и сооружений. В водонасыщенных грунтах заполнение швов и заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном или расширяющемся и самонапрягающемся цементе либо на портландцементе с уплотняющими добавками. Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов и бетонных блоков, следует усиливать арматурой класса А-I или Вр-1 в виде отдельных стержней или сеток. При проектировании наружных стен встроенных в первые этажи убежищ следует применять монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и каменной кладки, расположенной с наружной стороны. В водонасыщенных грунтах, сложных гидрогеологических условиях рекомендуется применять фундаменты в виде сплошной плиты из монолитного железобетона. Для стен и колонн возвышающихся, отдельно стоящих и встроенных в первые этажи убежищ допускается применение монолитных железобетонных ленточных фундаментов, расположенных в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

Перегородки следует проектировать армокирпичными, из сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огнестойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям следует проектировать с учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн при воздействии расчетной нагрузки.

Защиту входных проемов следует предусматривать с помощью защитно- герметических и герметических ворот, дверей и ставней. Проектирование компенсационных устройств и дверных проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения на 15 см.

Гидроизоляцию убежищ следует проектировать по специальным нормативным требованиям. Для гидроизоляционных покрытий следует выбирать материалы, обладающие высокой адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкие к их воздействию. Допускается объединение инженерных коммуникаций, при этом на вводах водоснабжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусматривать внутри убежища установку запорной арматуры. Закладные части для вводов кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ограждающие конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и вводов инженерных коммуникаций следует проектировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей следует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расширяющемся цементе.

Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств. Расчетная величина деформации αТ, см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле: 2 2 К и Еи и  aт = (1) Rм + qf и где КИ - коэффициент зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных материалов и мастики, принимаемый по табл. 8; ЕИ - модуль упругости гидроизоляционного материала, кгс/см2 (Табл. 9); и - относительное удлинение гидроизоляционного материала, принимаемое Табл. 9;стр. 112 RИ - расчетное сопротивление растяжению, кгс/см2, принимаемое по Табл.9;  - толщина гидроизоляционного материала, см; RМ - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по Табл. 9, кгс/см2; q - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, кгс/см2; fИ - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию, (Табл. 10).

Таблица 8 – Значения коэффициента КИ

Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см. В тех случаях, когда значения αТ будут меньше максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидроизоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин. Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действием нагрузки производится по формуле: qfи  Rм (2) где RМ, q, fИ - то же, что и в формуле (1).

Таблица 9 – Характеристики гидроизоляционных материалов

Таблица 9 – Характеристики гидроизоляционных материалов (продолжение)

Примечание - При промежуточных значениях времени нарастания нагрузки значения RU, RM и EU допускается принимать по интерполяции.

Таблица 10 - Коэффициент трения fИ песка

Примечание - Для глинистых и суглинистых грунтов коэффициент fИ допускается принимать как для среднезернистых песков при влажности Sr 0,5.

В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

Эксплуатационный подпор воздуха при режиме фильтровентиляции должен предусматриваться 5 кгс/м2. При режиме чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется. В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие герметизацию во входах и местах подхода коммуникаций.

В составе укрытий следует предусматривать помещения для размещения укрываемых (основные), санитарного узла, вентиляционной и помещение для хранения загрязненной верхней одежды.

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20 чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары. Размещение больных, медицинского и обслуживающего персонала следует предусматривать в раздельных помещениях, за исключением постов дежурного персонала. В противорадиационных укрытиях больниц хирургического профиля следует дополнительно предусматривать операционно-перевязочную и предоперационную стерилизационную палаты. Для тяжелобольных следует предусматривать санитарную комнату. Противорадиационные укрытия для инфекционных больных следует проектировать по индивидуальному заданию, предусматривая раздельное размещение больных по видам инфекции и выделяя при необходимости помещения для отдельных боксов.

Места для лежания должны составлять не менее 15% при одноярусном, 20% при двухъярусном и 30% при трехъярусном расположении нар общего количества мест в укрытии. Толщина защитных экранов и стен вентиляционных помещений, смежных с помещениями для укрываемых, принимается по Табл. 11.

Таблица 11 - Расчетная воздухоотдача

Норму площади пола основных помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м2 при двухъярусном и 0,4 м2 при трехъярусном расположении нар. Нормы площади помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения следует принимать согласно Табл.12.

При проектировании противорадиационных укрытий, размещаемых в общеобразовательных школах и детских садах-яслях, следует принимать нормы площади, кроме постов для медсестер, по поз. 17 - 19 Табл. 12, при этом учеников - подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрослых, остальных - к категории детей.

Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать по аналогии с нормами по проектированию помещений, используемых в мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий). Для укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:

- трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2,8 – 3 м;

- двухъярусное расположение нар при высоте помещений 2,2 - 2,4 м. При размещении противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, горных выработках, пещерах, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7-1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар. Норма площади пола основных помещений ПРУ на одного укрываемого принимается равной 0,6 м2. Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения. Места для лежания следует принимать размером 0,55 x 1,8 м. Посты медицинских сестер следует предусматривать из расчета один пост на 100 больных средней тяжести.

Правила к санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 5.3.2 главы 5. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров и умывальников для противорадиационных укрытий на предприятиях и в жилых районах следует принимать в соответствии со второй графой Табл. 5 настоящих норм. Для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих больных средней и легкой тяжести, медицинский и обслуживающий персонал, нормы, указанные в поз. 1 и 2 второй графы Табл. 5 настоящих норм, следует принимать, уменьшая в 1,5 раза, а указанные в поз. 3 и 4 той же таблицы - принимать по третьей графе. В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50% укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних c укрытием помещениях. Площадь помещения для выносной тары следует принимать не более 1 м2.

В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию с механическим побуждением, следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.

Помещения для хранения загрязненной уличной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общая площадь их определяется из расчета не более 0,07 м2 на одного укрываемого. В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями.

Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно п. 5.4.1 и Табл. 6, но не менее двух входов шириной 0,8 м.стр. 116 При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным выходом должен быть люк размером 0,6 x 0,9 м с вертикальной лестницей или окно размером 0,7 x 1,5 м со специальным приспособлением для выхода. Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8 м.

Таблица 12 - Нормы площади помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения

- -

Таблица 12 - Нормы площади помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения (продолжение)

- -

- -

-

Степень защиты укрываемых от ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффициентом защиты противорадиационного укрытия.

Проемы в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для входа или выхода из укрытия, следует заделывать во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия: масса 1 м2 заделки должна соответствовать аналогичной массе ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых расчетом по ослаблению излучения с учетом заданного коэффициента защиты укрытия.

Окна надземных помещений, расположенных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше мест для лежания не менее чем на 0,2 м. В противорадиационных укрытиях следует предусматривать устройство в окнах помещений, смежных с укрытием и расположенных над ним, приспособлений для навешивания занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.

Повышение защитных свойств противорадиационных укрытий, размещаемых в подвалах, подпольях, надземных жилых, общественных и других зданиях или сооружениях, следует предусматривать путем:

- устройства при стенных экранов из камня или кирпича, укладки мешков грунтом и т.п. у наружных стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

- обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;

- укладки дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;

- заделки лишних проемов в ограждающих конструкциях и устройства стенок- экранов во входах (въездах). Все перечисленные мероприятия должны проводиться в период перевода помещений на режим укрытия. Устройство помещения фильтровентиляционной и установка в ней оборудования производится заблаговременно.

Для защиты входов в укрытиях, расположенных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м2 экрана должен быть не менее веса 1 м2 наружной стены укрытия или определен по расчету на ослабление излучения. Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, a расстояние от входного проема до экрана, должно быть на 0,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и минимального попадания через входы излучения в помещения для укрываемых. Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.

Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, проникающих через входы, допускается также осуществлять путем устройства во входах поворотов на 90°, при этом толщина стены, расположенной против входа, определяется расчетом.

Ограждающие и несущие конструкции убежищ следует рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, временных длительных нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная статическая нагрузка).

При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и временным длительным нагрузкам следует принимать равным 1. При проектировании убежищ, возводимых в сейсмических районах, расчет на сейсмическое воздействие не производится. Постоянную нагрузку на убежища от конструкций вышележащих этажей зданий или сооружений при расчете на особое сочетание нагрузок учитывать не следует. При расчете убежищ на давление ударной волны нагрузки от сейсмовзрывных волн, распространяющихся при ядерных взрывах, не учитываются.

Динамическая нагрузка на элементы конструкций определяется условиями воздействия ударной волны на убежища в зависимости от заглубления их в грунт и гидрогеологических условий (см. Рисунок 1).стр. 119 При этом динамическая нагрузка Рп, кгс/см2, принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции.

Динамическую вертикальную нагрузку Р1 на покрытия встроенных убежищ (Рис. 1 а-и), при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10% и более или с легко разрушаемыми конструкциями1, отдельно стоящих убежищ и тоннелей аварийных выходов следует принимать равной давлению во фронте ударной волны Р. Для покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные здания, при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% величину Р следует умножать на коэффициент 0,9. Динамическую вертикальную нагрузку Р1 на покрытия убежищ, расположенных под техническими подпольями (Рис. 1, к), а также горизонтальную нагрузку Р4 на стены, отделяющие убежище от примыкающих помещений подвалов, не защищенных от ударной волны (Рис. 1, б), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны Р, умноженному на коэффициент 0,7 при расположении над подпольями или подвалами помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% и на коэффициент 0,8 при площади проемов 10% и более или при расположении над подвалом (подпольем) помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

Динамическую горизонтальную нагрузку Р2, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (Рис. 1; а, в, г, е, к), следует принимать по формуле: Р2 = КбР, (3) где Кб - коэффициент бокового давления, принимаемый по Табл. 13. Р - давление во фронте ударной волны, кгс/см2. При наличии данных инженерных изысканий следует принимать Кб=0,4 для песков со степенью влажности G  0,5 и Кб = 0,6 - для глины с текучестью 0,75 < iL< 1.

При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (Рис.1; е) динамическую горизонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом Кб для неводонасыщенных грунтов, умноженным на коэффициент 1,2. Динамическую горизонтальную нагрузку на стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффициентом Kб для водонасыщенных грунтов. Увеличение нагрузки на наружные стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом Кб = 1.

Динамическую горизонтальную нагрузку Р3 на элементы наружных стен, убежища (Рис. 1; г) следует определять по формуле Р3 = КбКотрР (4) где: Котр - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по Табл.14; Кб, Р - обозначения те же, что в формуле (3).

Динамическую горизонтальную нагрузку Р4 для участков наружных стен, не обвалованных и возвышающихся над поверхностью земли, непосредственно воспринимающих нагрузку от ударной волны (Рис. 1; д, ж), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волной. При высоте выступающих частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (Рис.1 д) динамическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов 10% и более, по формуле: 2 2, 5P P = P + (5) 4 P + 7, 2

б) для встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов менее 10%, по формуле: 2 6 P P = 2 P + (5а) 4 P + 7, 2 При высоте выступающей части стен над поверхностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ (Рис. 1; ж) следует определять по формуле (5а). Для стен встроенных убежищ, находящихся за ограждающими конструкциями первого этажа зданий (Рис.1 з, и), динамическую нагрузку следует принимать: при площади проемов стен здания от 10 до 50% - по формуле (5); при площади проемов более 50%, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле (5а); при площади проемов менее 10% - по формуле: 2 2, 5 P Р1 = 0,9 Р; P4 = P + 1 (5б) 1 P + 7, 2 1 Динамическую горизонтальную нагрузку Р41, передаваемую через грунт (Рис. 1 д, ж, з, и), следует определять по формуле: Р4 = КбР4, (5в) где Кб - коэффициент бокового давления, принимаемый по Таблице 13; Р4 - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом. При проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся за кирпичными, блочными и панельными ограждениями конструкций, - по формуле (5), за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле (5а).

Динамическую нагрузку Р5 на сплошную фундаментную плиту (Рис.1 е) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фронте ударной волны Р. При толщине слоя нескального грунта от низа фундаментной плиты до скалы меньше величины заглубления сооружения динамическую нагрузку Р5 следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Р, умноженной на коэффициент 1,2.

Динамическую вертикальную нагрузку на колонны, внутренние наружные стены следует определять расчетом в зависимости от площади загружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п.7.2.5 настоящего свода правил. Динамическую нагрузку Р6 на ленточные отдельно стоящие фундамент следует определять расчетом в зависимости от динамической вертикальной нагрузки на стены, колонны и площади фундаментов.

Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах расположения входов и на первые (наружные) защитно-герметические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте ударной волны, Р, умноженной на коэффициент Кв, принимаемый согласно Таблицы 15. Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположенные в встроенных в первые этажи стенах убежищ, следует определять по формулам (5), (5а) и (5б).стр. 122 а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенному от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных грунтом, с выносом бровки откоса на расстояние b0 соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h 1 + h2) n0-1; д - при неполном заглублении убежища с открытыми участками стен (h < 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки пола убежища; ж, з, и - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий, при совмещении стен убежища и здания (ж), с примыканием стен к внутренним помещениям здания (з), при расположении убежища внутри объема этажа (и); к - при расположении убежища пoд подвальными помещениями. Рисунок 1 - Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции

Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров-шлюзов следует принимать равной динамической нагрузке на наружные стены убежища в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8. Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров входов следует принимать равной - 0,25 кгс/см2. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Таблица 13 - Характеристика грунтов

Таблица 14 – Значения коэффициента Котр, учитывающего отражение ударной волны

* Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода, запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны Р, умноженной на коэффициент 1,6. Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухозаборного канала), запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой, а также на участок стены в месте примыкания шахты следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны Р, умноженной на коэффициент – 1,65. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Динамическую нагрузку от ударной волны затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроектированного в виде наклонного спуска и тоннеля следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Р, умноженной на коэффициент КВ, принимаемой согласно Таблицы 15.

Таблица 15* - Значения коэффициента Кв (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

* Таблица 15 - Значения коэффициента Кв (продолжение)

Примечания 1 Над чертой приведены данные для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

2 Для входов из помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% коэффициент входа следует принимать равным 90% коэффициентов входов из помещений с площадью проемов от 10 до 50%.

Эквивалентную статическую нагрузку на изгибаемые и внецентренно-сжатые (случай «а») элементы железобетонных конструкций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динамической нагрузке по п.7.2.3 настоящего свода правил, умноженной на коэффициент динамичности Кд. При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на изгибающий момент следует принимать по Табл. 16, при расчете на поперечную силу - по той же таблице с увеличением их на 10% для отдельно стоящих убежищ. Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентренно сжатых элементов перекрытия следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по п.п.7.2.5 – 7.2.8 настоящего свода правил и умноженной на коэффициент динамичности Кд = 1,0.

Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно-сжатых (случай «б») стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п.7.2.8 настоящего свода правил и умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый по Табл. 17. Примечание - Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи «а» и «б» принимаются согласно нормативного документа по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица 16 - Коэффициент КД для покрытий убежищ

Примечания 1 Предельные состояния 1а и 1б приняты согласно п.п. 9.1.1 и 9.1.2 настоящего свода правил. 2 Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент КД принимается как для отдельно-стоящих убежищ.

Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по п.7.2.5 настоящего свода правил. Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию 1а, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см от внутренней поверхности стены. При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

Таблица 17 - Коэффициент КД для убежищ

Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых и внецентренно-сжатых (случай «а») элементов наружных стен следует определять по формуле qэ = Рмакс КД Ко, (6) где Рмакс - динамическая горизонтальная нагрузка;стр. 126 КД - коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по Табл. 18, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице, но с увеличением на 10%; Ко - коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента К0 принимается равным 0,8 при расчете по предельному состоянию 1а и единице - по предельному состоянию 1б. Для не обвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных грунтах, К0 = 1.

Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно- сжатые (случай «б») железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать: для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по п.п. 7.2.5 – 7.2.8 настоящих правил, с коэффициентом динамичности Кд, равным 1; для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (Рис. 1 е), и не обвалованных стен (Рис.1 д, ж, з, и) равной динамической нагрузке, определяемой по п.п.7.2.6 и 7.2.9 настоящего свода правил, умноженной на коэффициент динамичности КД = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры – КД = 2.

Таблица 18 - Коэффициент КД для стен

Примечание - Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффициенты динамичности КД те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50%.

Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, умноженной на коэффициент динамичности, определяемый согласно Табл. 17. При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует принимать равной динамической нагрузке, умноженной на коэффициент динамичности КД, принимаемый согласно Табл. 19.

Оголовки аварийных выходов, возвышающиеся над поверхностью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны Р, умноженному на коэффициент динамичности КД = 2. При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной: на стену, обращенную к взрыву - по формуле (5); на тыльную стену – 1,3 Р, на покрытие и боковые стены - 1,25 Р.

Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери следует принимать равной динамической нагрузке, умноженной на коэффициент динамичности согласно Табл. 20. Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать КД = 1,3.

* Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендикулярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует принимать 0,25 кгс/см2. Внутренние стены расширительных камер, расположенных противовзрывными устройствами, должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см2. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Таблица 19 - Коэффициент КД для убежищ

Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта. Устраиваемые во входах - сквознякового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0,2. Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обрушений вышележащих конструкций, равную 0,3 кгс/см2.

Таблица 20 - Коэффициент динамичности КД для элементов входа

Примечание - Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчитывать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Эквивалентные статистические нагрузки для расчета противорадиационных укрытий в подвалах и цокольных этажах зданий, расположенных в зонах возможных слабых разрушений, следует принимать на:

- покрытия - вертикальную нагрузку, равную 0,08 кгс/см2, как результирующую нагрузку с учетом затекания ударной волны во внутрь зданий, в которые встроены укрытия и во внутрь помещений укрытия. При этом должно быть соблюдено условие  = f/V > 0,006, где – f площадь проемов и отверстий в наружных ограждающих конструкциях ПРУ и V-объем помещений укрытия. В случае невозможности обеспечить указанное условие нагрузка на покрытия принимается равной 0,15 кгс/см2: на заглубленную часть наружных стен: горизонтальную нагрузку, равную для грунтов с влажностью G < 0,8 - 0,1 кгс/см2; для водонасыщенных грунтов - 0,2 кгс/см2; на открытую часть наружных стен – горизонтальную нагрузку, равную 0,25 кгс/см2.

Расчет бетонных и железобетонных конструкций убежищ следует производить в соответствии с требованиями строительных норм: основные положения проектирования строительных конструкций и оснований, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящего свода правил.

Расчет конструкций убежищ на силовые воздействия производится по методу предельных состояний - по потере несущей способности (предельные состояния первой группы) и должен обеспечивать от: разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях; потери устойчивости формы отдельными элементами конструкций; разрушения конструкций при совместном воздействии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

Расчет несущих, конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упругопластических свойств материалов - предельное состояние 1а. Предельное состояние конструкций в упругопластической стадии (состояние 1а) характеризуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арматура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию 1а рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ, тоннели аварийных выходов.стр. 130 Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние 1б) характеризуется достижением в растянутой арматуре напряжений, равных сопротивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного призменного сопротивления бетона. Расчет железобетонных конструкций по предельному состоянию 1б обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию 1б следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте

Предельные состояния la и 1б шарнирно-опертых изгибаемых внецентренно- сжатых (случай «а») элементов нормируются величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Yпp, к величине упругого прогиба (перемещения) конструкции Y0, при котором напряжение в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных сопротивлений. Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию 1а, следует принимать К =3 и соблюдать условие Yi ≤ Yпр, а для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию 1б, - К =1 и соблюдать условие Yi ≤ Y0. Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y0, при котором напряжения в растянутой зоне достигают значения RS по формуле  R д 0, 003М рд  Sl 2 Y = а + д  0 (7) 0 Е М пр  h  а  0

б) предельный прогиб Yпp, при котором начинается раздробление бетона верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле д 0, 003 0, 75 Rпр 2 Yпр = д Sl (8) h (  − ) Rа 0 0

в) предельный прогиб Y’пр, при котором начинается разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле д 0, 003  0, 75 Rпр b 2  = Yпр д д  Sl0 (9) N + Rа Fа − Rа.с Fа где: RSC, RS - расчетные сопротивления арматуры растяжению (сжатию); Rb - расчетная призменная прочность бетона; ES - модуль упругости арматуры; AS, A’S - площади растянутой (сжатой) арматуры; m, m’ - коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры; α - расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;стр. 131 h0 - рабочая высота сечения; l0 - расчетная длина элементов; b - ширина прямоугольного сечения; N - продольная сжимающая сила; S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5; Мр - изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает R S, определяемый из выражения: (10) Мр = ASRS(h0 – 0,5х) + A’SRS,C(0,5х –α), где x = (ASRS)/(bRb). Mпp = 0,5bh02RS - максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением при условии x = xR и определяемый для прямоугольного сечения из выражения x, xR - определяются по п. 9.3.5 настоящих правил.

Предельное состояние 1а элементов с защемленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай «а») нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле mp = 0,035 + 0,003/ (11) при x < 0,02yiпр принимается 0,2 рад, где x - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений: для изгибаемых элементов,  = RS/Rb, (12) для внецентренно сжатых элементов (случай «а») N = RS/Rb + N/(bhoRb), (13) µ - коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения, µ = AS/(bho) Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние 1а) обеспечивается при условии: i i пр, где: i - величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки класса В7,5 (M100). Раствор для заделки швов сборных железобетонных конструкций принимать класса не ниже В7,5 (M100), а для кладки стен - не ниже класса В3,5 (М50).

При расчетах конструкций защитных сооружений на эквивалентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжатию призм (призменная прочность) Rbп и сопротивление осевому растяжению Rbtп принимаются в соответствии с требованиями по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. При этом коэффициенты надежности по бетону при сжатии bc и растяжении bt принимаются равными: bc = 1,15 и bt = 1,25.

Расчетные сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалентные статические нагрузки согласно Табл. 21 умноженным на коэффициент упрочнения бетона, принимаемый равным: при расчете по предельному состоянию 1а: b = 1,2; при расчете по предельному состоянию 1б: b = 1,3.

Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 21 следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые поТабл. 22.

Расчетное сопротивление бетона срезу Rb1 следует принимать равным расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) Rb согласно таб. 20, умноженному на коэффициент, равный 0,25.

Таблица 21 - Расчетные сопротивления бетона

Примечание - Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9ES.

Таблица 22 - Коэффициенты условий работы бетона

При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчетные сопротивления рабочей стержневой горячекатаной арматуры классов A-I, А-II и А-III, назначаемой для сечения элементов, следует принимать численно равным нормативным сопротивлениям арматурных сталей, с учетом коэффициента надежности по арматуре γs, равного 1. При назначении в конструкциях убежищ арматурной стали класса A-IV, ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, с учетом коэффициента надежности по арматуре γs, равного 1,1. Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-1 определяется по нормативному сопротивлению растяжению, с учетом коэффициента надежности по арматуре γs, равного 1,1.

Выбор арматурных сталей для железобетонных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований нормативного документа по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и согласно Табл. 23 настоящих правил. Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно требованиям нормативного документа по проектированию стальных конструкций.стр. 134 При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать γm = 1,4 и коэффициент условий работы γс = 1,1.

Таблица 23 - Выбор арматурных сталей для железобетонных конструкций убежищ

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов сборно- монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Расчет прочности элементов железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

- сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

- сопротивление бетона сжатию принимается равным сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапециевидной с коэффициентом полноты 0,75);

- сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин в убежищах, не менее чем на 25%. В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается применять арматуру, для которой относительное удлинение при разрыве  меньше 4%.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравновешенными внешними нагрузками расчет конструкции убежищ следует производить как рамы с дополнительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фундаментную плиту как неразрезные балки.стр. 135 При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий. При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем эквивалентные статические нагрузки по состоянию 1а допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допускается до 50% для балок и 30% для плит перекрытий и фундаментов. Для сборно-монолитных и монолитных балочных плит покрытий (за исключением плит без балочных покрытий) заглубленных защитных сооружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследствие ограничения горизонтальных перемещений опорных сечений, заделанных, железобетонные стены или ригели, следует уменьшать рабочую арматуру в пролете: на 20% - при д  0,2; на 15% - при 0,2 < д  0,3; на 10% - при 0,3 < д  0,4. При д > 0,4 влияние распора не учитывается. Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложенной в Приложении К.

Расчет внецентренно-сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N производится в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. Для случая, когда расчетный эксцентриситет продольной силы e равен нулю, а расчетная длина элемента l0 < 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия: N = [RbA +RSC(AS + A*S)] (14) где:  - коэффициент, принимаемый из нормативного документа по проектированию бетонных и железобетонных конструкций; AS - площадь сечения растянутой арматуры, см2; A*S - площадь сечения сжатой арматуры, см2; А - площадь сечения элемента, см2; N - продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения: N = Nэкв.ст + Nдл (15) где: Rb - расчетная призменная прочность бетона; RSC - расчетное сопротивление сжатию арматуры.

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона , определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона R, при котором предельноестр. 136 состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению арматуры растяжению. Расчет производится: при д  Rд - с учетом расчетных динамических сопротивлении арматуры; при д > Rд - с учетом напряжений, достигаемых в арматуре, по формуле σS = 2RS(/R) (16) где: д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения  = x/hO или  =  RS/Rb; h0 - рабочая высота сечения; х - высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке; RS - расчетное сопротивление растяжению арматуры;

- напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;

- коэффициент армирования сечения растянутой зоны.

Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов следует производить: а) при  = x/hO  R по формуле Ne  Rbbx(h0 – 0,5x) + RSCA’S(h0 – а’) (19) при этом высота сжатой зоны определяется по формуле N + RSAS - RSCA S’ = Rbbx; (20)

б) при  = x/hO  R - по формуле (15), при этом высота сжатой зоны определяется: для элементов из бетона класса В30 (М400) и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, A-II, A-III и A-IV - по формуле: N + SAS – RSCAS' = Rbbx, (21) где: s - определяется по формуле (16). При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета e в формуле (19) следует определять из выражения е = (M/N + h/2 - α)K, (21а) где: М - момент от горизонтальной эквивалентной статической нагрузки; N - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки;стр. 137 h - толщина стены; а - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до ближайшей грани сечения; Ke - коэффициент, учитывающий изменение эксцентриситета во времени и принимаемый по Табл. 26 * Таблица 26 - Коэффициент Ке для убежищ (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона R. С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых элементов, рассчитываемых по предельному состоянию 1а, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле (18) значение  0, на 10%.

Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при  = х/ h0  0,9R должен производиться по формуле М  Rbbx(h0-0,5x)+RscA's(h0 -а '), (22) при этом высота сжатой зоны х определяется из формулы RsAs - RscA's = Rbbx (23)

При расчете элементов на действие поперечной силы от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:

а) при расчете по предельному состоянию 1а: Q 0,45Rbbh0, (24)

б) при расчете по предельному состоянию 1б: Q  0,35Rbbh0, (25) В формулах (24) и (25) значение Rb для бетонов класса выше В30 (М400) принимается как для бетона класса В30. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее значение ширины.

Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие:стр. 138 Q  0,6Rbbh0, (26) Значения правой части формулы (26) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (26) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструктивно.

Расчет элементов с поперечной арматурой следует производить по формуле Q = RSW + RSWAS,incsinα + Qb (27) где: Q - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; RSW + RSWAS,incsinα - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями, пересекающими наклонное сечение. α - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении; Qb - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении. Величина Qb для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле: Qb = (2Rbbho2)/C (28) где: С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента; b, h0 - принимаются в пределах наклонного сечения.

Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, С0 - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклонного сечения) определяется по формуле: Cо = [(2Rbbho2)/qsw]1/2 (29) а величина поперечной силы QSW, воспринимаемой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С0, - по формуле: QSW = 2[(2Rbbho2)qsw]1/2 (30) где: qSW - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле: qsw = (RswАsw)/S (31) где S - расстояние между хомутами, см.

Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.стр. 139 В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям нормативного документа по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.

Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле 10.7.2 F  Rbtbcph0, (32) где: F - продавливающая сила; bcp - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании, в пределах рабочей высоты сечения h0 Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению. При определении величин bср и F предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали. При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (32) умножается на величину h0/c, но не более 2,5 (где с

– длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий: F  RswAsw и F  1,4Rbtbcph0, где Asw - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые поверхности пирамиды продавливания; Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры. Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны. При этом расчет, на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов. Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов, по формуле:стр. 140  = Q/(0,9bho) (33) Предельное значение этих напряжений находится из выражения: пр = 0,25QRb Кпов (34) где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента; Кпов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый, согласно Таблицы 27. Если  > пр , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

Таблица 27 - Значение коэффициента Кпов

В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич – 100, бутовый камень – 150, раствор для кладки – 50.

Расчетные сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно нормативного документа по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,2.

Расчетные сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно нормативного документа по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4 и коэффициент условий работы m с = 1,1. При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения Ку.св следует принимать равным 1.

Расчетные сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно нормативного документа по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку = 1,4.

Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию каменных и армокаменных конструкций. Расчет стен из каменных материалов при е0 < 0,7у производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета e0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете: по предельному состоянию 1а - е0< 0,95у; по предельному состоянию 1б - е0< 0,8у, где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета. При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в Приложении Л.

* Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию оснований зданий и сооружений.стр. 142 Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротивления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения Ку= 1,3. Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее - 0,1. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки ото льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора. Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор. Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

- грунта основания сваи;

- материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

Количество свай и свай-оболочек NСВ в фундаменте убежища определяется по формуле: NCB = (PC + KДP1FП)/РСВ (35) где: РС - постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций; FП - площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента; КД - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай КД = 1;

б) материала сваи для висячих свай КД = 1 и для свай-стоек КД = 1,8; Р1 - давление во фронте ударной волны, тс/м2; РСВ - несущая способность сваи, тс.

Таблица 28 - Характеристика грунтов

Примечание - Для промежуточных значений характеристик  и а1, приведенных в таблице, допускается применять интерполяцию.

Степень ослабления радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле 2К К γi пi А Кр (36) К +К γi пi где: А - требуемая степень ослабления, Кi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Kni для каждого слоя; Kni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кn для каждого слоя, принимаемых по Табл. 8; Кр = Кзас/КЗД - коэффициент условий расположения убежищ, где Кзас - коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке; КЗД - коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ.

Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в Табл. 29, но отличающихся плотностью, коэффициенты ослабления К и Кn следует определять для толщины приведенного слоя Хпрр,, рассчитываемого из выражения: 12.3 Xпрр = (ХХ)/, (36а) где  - плотность вещества с известными значениями К и Кn; X - толщина слоя вещества с плотностью Х, для которого определяется приведенная толщина Xпрр. Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в Табл. 29, приведенную толщину Xпрп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения Xпрn = Xпр (W/WИЗВ)1/4, (36б) где: ХПРР - приведенная к одной плотности по соотношению (З6а) толщина нового материала; W - влажность нового неисследованного материала; WИЗВ - влажность материала с известными значениями Кn. По найденному значению Хпрп по табл. 30 определяем значения К и Кn, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.

Таблица 29 - Коэффициент ослабления проникающей радиации Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала Толщина Бетон Кирпич Грунт Дерево слоя р=2,4г/см3, р=1,84г/см3, р=1,95г/см3 р=0,7 г/см3 , Полиэтилен Сталь материала влажность влажность влажность влажность р=0,94 г/см 3 р=7,8 г/см3 см 10% 5% 19% 30% Кn К Кn К Кn К Кn К Кn К Кn К 10 6,2 2,0 3,7 ,7 6,5 1,7 12 1,0 22 1,0 4,7 17 15 12 3,5 5,5 ,5 13 2,5 30 1,2 53 1,3 6,5 56 20 23 5,3 8,2 ,7 26 3,8 59 1,3 130 1,7 8,8 150 25 43 8,3 12 ,2 51 5,7 120 1,5 240 2,0 11 280 30 74 13 17 ,2 100 8,2 200 1,8 460 2,5 14 430 35 130 20 24 0 170 12 340 2,2 860 3,0 17 640 40 230 30 34 4 280 17 550 2,5 1600 3,8 21 900 45 390 44 47 8 470 25 910 3,0 3100 4,5 26 1200 50 680 66 66 4 780 35 1500 3,5 5800 5,5 33 1700 55 1200 96 92 2 1300 48 2500 4,2 11000 6,7 - - 60 2100 140 130 1 2200 68 4100 4,8 20000 8,2 - - 65 3600 200 180 2 3600 95 6700 5,7 38000 10 - - 70 6300 280 250 6 6000 130 11000 6,7 72000 12 - - 75 11000 390 350 3 10000 180 18000 7,7 14•104 15 - - 80 18000 560 490 00 17000 240 30000 9,0 26•104 18 - - 85 31000 780 680 20 28000 320 50000 10,0 48•104 21 - - 90 53000 1100 960 60 46000 430 82000 12 91•104 25 - - 95 91000 1500 1400 00 77000 580 14•104 14 1,7•106 30 - - 100 15•104 2200 1900 60 12•104 770 22•104 16 3,2•106 35 - - 105 26•104 3000 2700 30 20•104 1000 37•104 19 6,1•106 42 - - 110 45•104 4300 3800 20 32•104 1300 61•104 21 1,1•107 50 - - 115 76•104 6000 5400 40 51•104 1800 1,0•106 25 2,2•107 59 - - 120 1,3•106 8400 7700 90 82•104 2300 1,7•106 28 4,1•107 69 - - 125 2,2•106 12000 11000 90 1,3•106 3100 2,7•106 32 7,6•107 82 - - 130 3,8•106 17000 15000 100 2,1•106 4100 4,5•106 37 1,4•108 97 - - 135 6,4•106 23000 22000 400 3,4•106 5400 7,4•106 42 2,7•108 110 - - 140 11•106 32000 31000 800 5,4•106 7100 1,2•107 48 5,1•108 130 - - 145 19•106 45000 44000 300 8,7•106 9400 2,0•107 54 9,6•108 160 - - 150 32•106 64000 62000 000 14•106 12000 3,3•107 62 1,8•109 180 - -

Необходимый коэффициент защиты противорадиационных укрытий в зависимости от их назначения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого населения устанавливается в задании на проектирование. Примечание - Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределены на горизонтальных поверхностях и горизонтальных проекциях наклонных криволинейных поверхностей. Заражение вертикальных поверхностей (стен) не учитывается.

Кратность ослабления стенами первичного излучения в зависимости от параметров ограждающих конструкций здания следует определять по Табл. 30.

Таблица 30 - Кратность ослабления стенами первичного излучения

Примечание - При плотности застройки менее 10% коэффициент К осл принимается равным единице.

Коэффициент К0, учитывающий проникание в помещение вторичного излучения, следует принимать при расположении низа оконного проема (светового отверстия) в наружных стенах на высоте от пола помещения укрытия 0,8 м равным 0,8α, 1,5 м - 0,15α, 2м и более - 0,09 α. Коэффициент α определяется по формуле: α = So/Sn (37) где: S0 - площадь оконных и дверных проемов (площадь незаложенных проемов и отверстий, Табл. 31); Sn - площадь пола укрытия.

Таблица 31 - Площадь проемов в ограждающих конструкциях зданий

Таблица 32 - Кратность ослабления -излучения

Примечание - Для промежуточных значений масса 1 м2 ограждающих конструкций коэффициенты КСТ, КПЕР и КП следует принимать по интерполяции.

Снижение дозы радиации от экранирующего влияния соседних зданий и сооружений определяется коэффициентом КМ, принимаемым по Табл. 33.

При разработке типовых проектов допускается определять защитные свойства помещений, предназначенных под противорадиационные укрытия, при усредненных значениях коэффициента КМ, равных: 0,5 - для производственных и вспомогательных зданий промышленного комплекса; 0,7 - для производственных и вспомогательных зданий, расположенных вдоль магистральных улиц или в городской застройке жилыми каменными зданиями; 1 - для отдельно стоящих зданий и зданий в сельских населенных пунктах.

Таблица 33 - Коэффициент КМ

В помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать системы вентиляции, отопления, водоснабжения и канализации, обеспечивающие необходимые условия пребывания в них укрываемых. Элементы санитарно-технических систем следует проектировать с учетом максимального их использования при эксплуатации помещений в мирное время. При этом использование фильтров ПФП-1000, фильтров-поглотителей, фильтров ФГ-70 и средств регенерации в мирное время предусматривать не следует. Расстояния между элементами оборудования, а также между конструкциями и оборудованием следует принимать согласно Табл. 37.

Таблица 37 - Расстояние между элементами оборудования

Системы санитарно-технических устройств защитных сооружений следует проектировать из стандартных или типовых элементов преимущественно в виде блоков и укрупненных узлов. Размещение и крепление оборудования должны предусматриваться с учетом обеспечения надежного функционирования систем при возможных перемещениях ограждающих конструкций и появления в них остаточных прогибов в результате воздействия расчетной нагрузки.

Воздуховоды приточных и вытяжных систем, прокладываемые снаружи, выполняются из строительных конструкций, рассчитанных на воздействие ударной волны, или монтируются из стальных электросварных труб (согласно действующим нормативным документам) с уклоном i>0,003 в сторону защитного сооружения, при этом перед противовзрывным устройством следует предусматривать отвод конденсата. Толщина листовой стали для изготовления воздуховодоф фильтров-поглотителей и регенеративных установок составляет 2 мм. Длина воздуховода от вентилятора до наиболее удаленного вентиляционного отверстия: для систем вентиляции с электроручными вентиляторами - не более 30 м, для систем, оборудованных промышленными вентиляторами с электроприводами, - как правило, не более 50 м.

Для обеспечения эксплуатационного подпора 5 кгс/м2 при II режиме количество приточного воздуха LII, м3/ч, в убежище должно быть не менее суммы величин, компенсирующих утечки через ограждения, вытяжку из санузлов, станции перекачки дренажных вод (при наличии ее в составе убежища), а также перетекание воздуха из убежища в помещение ДЭС (при вентиляции ДЭС воздухом убежища): LII ≥ KIIFогр + Lсу + Lс.п + LДЭС, (38) где: KII - удельная утечка воздуха, м3/ч, через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища (принимается по прил.1); Foгp - площадь ограждающих конструкций убежища по контуру герметизации, м2; Lсу - количество воздуха, удаляемого из санузлов, м3/ч; Lс.п - количество воздуха, удаляемого из станции перекачки дренажных вод, м3/ч; LДЭС - количество воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещений для укрываемых при II режиме, м3/ч. В режиме чистой вентиляции общее количество удаляемого воздуха должно составлять 0,9 объема приточного воздуха.

Систему вентиляции убежищ, как правило, следует проектировать на два режима: чистой вентиляции (режим I) и фильтровентиляции (режим II).

В местах, где возможна загазованность приземного воздуха вредными веществами и продуктами горения, в убежищах следует предусматривать режим регенерации внутреннего воздуха (режим III) и создание подпора. Расчетный срок режима регенерации - 6 часов, а в убежище в зоне возможного затопления - до 12 часов.

Количество наружного воздуха, подаваемого в убежище, следует принимать:

- при чистой вентиляции (режим I) - согласно табл. 38.

- при фильтровентиляции (режим II) - из расчета 2 м3/ч на одного укрываемого, 5 м3/ч на одного работающего в помещениях пункта управления и 10 м3/ч на одного работающего в фильтровентиляционной камере с электроручными вентиляторами.

Нормативы количества подаваемого воздуха (см. Табл. 36) допускается использовать при типовом проектировании. При привязке типовых проектов и разработке индивидуальных проектов количество подаваемого в убежище воздуха при режиме IL, м3/ч, необходимо определять по формуле: L = QT/(1,2IB – 1,2IH), (39) где: QT - количество выделяющегося в убежище тепла (от людей, электрического освещения, электросилового оборудования), ккал/ч; IH - теплосодержание наружного воздуха, соответствующее среднемесячной температуре и влажности самого жаркого месяца, ккал/кг; IВ - теплосодержание внутреннего воздуха, соответствующее допустимым сочетаниям температуры и влажности воздуха, ккал/кг (определяется в зависимости от расчетных теплосодержания IH, влагосодержания dН наружного воздуха - по I-d диаграмме

- и климатической зоны). Количество воздуха, подаваемого в убежища для нетранспортабельных больных при лечебных учреждениях, а также работающих в медицинских пунктах, принимается: при чистой вентиляции - согласно Табл. 36 с коэффициентом запаса 1,5; при фильтровентиляции - из расчета 10 м3/ ч на одного укрываемого. В операционных и родовых воздухообмен принимается: по притоку 10-кратный, по вытяжке 5-кратный в 1 ч независимо от режима вентиляции.

В убежищах, размещаемых в 3-й и 4-й климатических зонах (см. Табл. 38), для II режима вентиляции на основе тепловлажностного расчета следует предусматривать одно из следующих решений по удалению теплоизбытков: увеличение количества подаваемого воздуха до 10 м3/ чел.-ч; применение устройств для охлаждения воздуха. Оптимальное решение по удалению теплоизбытков выбирается на основе технико- экономического расчета. В случае использования во II или III режимах вентиляции устройств для охлаждения воздуха допускается предусматривать их применение и в I режиме при условии возможности сохранения запаса воды (источника водоснабжения), предназначаемого на охлаждение воздуха и дизель-электрического агрегата во II и III режимах вентиляции.

Для удаления из убежищ при II режиме теплоизбытков с помощью наружного воздуха в качестве расчетных следует принимать параметры наружного воздуха, соответствующие среднемесячным температуре и влажности самого жаркого месяца года. При тепловлажностном расчете следует учитывать тепловыделения от укрываемых, электрического освещения, электросилового оборудования и регенеративных устройств. Поглощение тепла ограждающими конструкциями при расчете средств охлаждения воздуха не учитывается.стр. 151 Количество выделяемых укрываемыми тепла и влаги следует принимать согласно Табл. 39. Тепловыделения от электрического освещения Qосв, ккал/ч, следует определять по формуле Qосв = 860 Nосв, (40) где: Nосв -суммарная мощность источников освещения, кВт.

Таблица 38 - Климатические зоны

Примечания 1 Количество подаваемого воздуха определено для расчетных параметров наружного воздуха, соответствующих среднемесячным самого жаркого месяца года. 2 Если температура наружного воздуха по параметрам А соответствует одной зоне, а теплосодержание - другой, то рассматриваемый географический пункт следует отнести к более теплой из этих зон.

Количество наружного воздуха в режиме фильтровентиляции следует определять по формуле: L = QTFKqОГР/(1,2IB – 1,2IH), (м3/ч) (41а) где: qОГР - количество тепла, ккал/(ч м2), поглощаемого 1 м2 ограждающих конструкций, принимаемое по Табл. 40; FK - площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций, м2; IВ - теплосодержание внутреннего воздуха, принимаемое для 1-й и 2-й климатических зон (по Табл. 36) - 22,5 ккал/кг, для 3-й и 4-й климатических зон - 23,5 ккал/кг; QТ, IН - обозначения те же, что и в формуле (39).

Теплопоглощение qОГР ограждающими конструкциями должно учитываться только для одного из режимов, - как правило, для II режима. Если в техническом задании на проектирование убежища III режим задан как первый по очередности, то теплопоглощение учитывается только для III режима. Теплопоглощение ограждающими конструкциями убежищ учитывается только при наличии обсыпки.

Таблица 39 - Количество выделяемого тепла и влаги

Таблица 40 - Количество тепла, поглощаемое ограждающими конструкциями

Примечание - Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца, но не ниже 15°С.

Устройство защищенного источника водоснабжения - водозаборных скважин допускается в исключительных случаях и при соответствующем технико- экономическом обосновании в 3-й и 4-й климатических зонах по Табл. 36.

Воздухозаборы фильтровентиляции допускается размещать на территории завалов и в предтамбуре убежища.стр. 153 Воздухозабор чистой вентиляции целесообразно совмещать с аварийным выходом из убежища. При этом высоту и расположение воздухозабора следует принимать в соответствии с требованиями нормативного документа по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха. Воздухозаборы чистой вентиляции и фильтровентиляции должны быть расположены на расстоянии не ближе 10 м от выбросов вытяжных систем вентиляции убежища, помещения ДЭС и оголовка газовыхлопа дизеля. В местах расположения убежищ в городской застройке допускается объединение в общих шахтах с разделительными перегородками, не допускающими перетекания воздуха из канала в канал:

а) воздухозаборов чистой вентиляции, фильтровентиляции, вентиляции ДЭС, при этом устройство соединительного воздуховода между воздухозаборами чистой вентиляции и фильтровентиляции предусматривать не следует;

б) вытяжных каналов из помещений убежищ и выхлопной трубы от дизеля. В районах северной строительно-климатической зоны с объемом снегопереноса за зиму 200 м3/ч и более для защиты воздухозаборов и вытяжных устройств от заноса снегом должны быть предусмотрены снегозащитные устройства.

Воздуховоды приточных и вытяжных систем, прокладываемые снаружи, выполняются из строительных конструкций, рассчитанных на воздействие ударной волны, или монтируются из стальных электросварных труб (согласно действующим нормативным документам) и должны прокладываться с уклоном i>0,003 в сторону защитного сооружения, при этом перед противовзрывным устройством следует предусматривать отвод конденсата. Из стальных труб следует изготовлять воздуховоды, прокладываемые внутри помещений до герметических клапанов, соединительные воздуховоды между воздухозаборами чистой вентиляции и фильтровентиляции, а также патрубки для установки герметических клапанов в стенах. Воздуховоды фильтров-поглотителей и регенеративных установок необходимо изготовлять из листовой стали толщиной 2 мм. Воздуховоды внутри помещения после герметических клапанов и фильтров, следует изготовлять из листовой стали в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. Длина воздуховода от вентилятора до наиболее удаленного вентиляционного отверстия должна быть для систем вентиляции с электроручными вентиляторами не более 30 м, для систем, оборудованных промышленными вентиляторами с электроприводами, как правило, не более 50 м.

На воздухозаборах и вытяжных устройствах следует предусматривать установку противовзрывных устройств, имеющих расширительные камеры и характеристики, согласно Приложения В. Противововзрывные устройства следует размещать в пределах защитных сооружений с обеспечением доступа к ним для осмотра и ремонта.

В системах вентиляции следует предусматривать герметические клапаны, рассчитанные на давление не менее 1 кгс/см2, с ручным приводом диаметром до 600 мм включительно и с электроприводом при наличии ДЭС и диаметре свыше 600 мм.стр. 154 В воздуховодах, проходящих через линию герметизации, для осмотра и очистки герметических клапанов изнутри после них (со стороны внутренних помещений) следует предусматривать люк-вставку. На воздуховодах системы вентиляции перед фильтрами и после них следует предусматривать штуцеры с лабораторными кранами для отбора проб воздуха.

Вентиляторы для систем вентиляции убежищ без ДЭС следует предусматривать с электроручным приводом согласно Приложения Г, в убежищах с защищенным источником электроснабжения - с электрическим. Вентиляторы с электроручным приводом следует применять для вентиляции убежищ вместимостью до 600 чел., расположенных в 1-й и 2-й климатических зонах (по Табл. 36), а также убежищ (без воздухоохлаждающих установок) при вместимости до 450 и 300 чел., расположенных соответственно в 3-й и 4-й климатических зонах (по Табл. 36). В режиме чистой вентиляции убежищ следует предусматривать использование электроручных вентиляторов, входящих в систему фильтровентиляции (II режим). При недостаточной производительности этих вентиляторов для I режима необходимо предусматривать установку дополнительных электроручных вентиляторов. На каждом электроручном вентиляторе (в убежище без ДЭС) следует предусматривать установку обратного клапана - указателя расхода воздуха. При этом аэродинамическое сопротивление системы чистой вентиляции убежища не должно превышать полного напора, развиваемого вентиляторами ЭРВ-72. Это допускается обеспечивать за счет увеличения числа параллельно работающих противовзрывных устройств и противопыльных фильтров. При параллельной работе электроручных вентиляторов ЭРВ-600/300 с ЭРВ-72 следует предусматривать производительность не менее: ЭРВ-72-2 - 900 м3/ч и ЭРВ-72-3 - 1300 м3/ч. При определении количества электроручных вентиляторов, устанавливаемых параллельно, следует вводить поправочный коэффициент на их производительность, равный 0,8. Резервные вентиляторы предусматривать не следует.

Очистку наружного воздуха от пыли при режиме чистой вентиляции и фильтровентиляции, как правило, следует предусматривать по одноступенчатой схеме - в сдвоенных (располагаемых последовательно) фильтрах ФЯР. В случае применения предфильтров ПФП-1000 очистку наружного воздуха от пыли следует предусматривать по двухступенчатой схеме. В качестве первой ступени следует использовать фильтры ФЯР и другие фильтры с коэффициентом очистки не менее 0,8. Если в период мирного времени очистка наружного воздуха от пыли не требуется, то следует предусматривать возможность демонтажа ячеек фильтров ФЯР, а при наличии предфильтров ПФП-1000 - обводную линию. Очистку наружного воздуха от газообразных и аэрозольных средств массового поражения следует производить: при применении промышленных вентиляторов с электроприводом – в фильтрах- поглотителях ФП-300; при применении электроручных вентиляторов - в фильтрах-поглотителях ФПУ-200. Регенерацию внутреннего воздуха убежищ при III режиме следует предусматривать в установках РУ-150/6.стр. 155 Очистку от окиси углерода наружного воздуха, подаваемого в убежище по режиму регенерации для создания подпора, следует предусматривать в фильтрах ФГ-70. При применении РУ-150/6 и фильтров ФГ-70 следует предусматривать после них установку воздухоохладителей, а перед фильтрами ФГ-70 - электронагревателей, предназначенных для убежищ, с целью подогрева наружного воздуха до 60°С. Регенеративные установки РУ-150/6 и фильтры ФГ-70 следует устанавливать в отдельных помещениях, ограждающие конструкции которых, граничащие с внутренними помещениями убежищ, должны быть теплоизолированы. При применении гравийного охладителя для обслуживания надгравийного и подгравийного пространства в его ограждении следует предусматривать герметические ставни.

В системе чистой вентиляции допускается предусматривать установку калориферов с запорной арматурой для подогрева наружного воздуха в мирное время. В убежищах для нетранспортабельных больных при необходимости допускается предусматривать подогрев воздуха и в военное время.

При фильтровентиляции и регенерации следует предусматривать рециркуляцию воздуха в объеме, обеспечивающем сохранение в системе количества воздуха, подаваемого при чистой вентиляции, - в убежищах с электровентиляторами и сохранение в системе не менее 70% количества воздуха, подаваемого при чистой вентиляции, - в убежищах с электроручными вентиляторами. Подача воздуха в помещения для укрываемых методом перетекания не допускается. При наличии в составе убежища станции перекачки дренажных вод в ней следует предусматривать вытяжную систему вентиляции, работающую при продувке тамбура насосной за счет подпора в сооружении, равного 5 кгс/м2. При одном общем помещении для укрываемых воздух для рециркуляции допускается забирать из помещения сосредоточенно. При размещении укрываемых в двух и более помещениях вытяжную вентиляцию и забор воздуха для рециркуляции следует предусматривать из каждого помещения, используя для рециркуляции воздуховоды вытяжной системы. В помещении для хранения продовольствия и в помещении баллонной следует предусматривать вытяжную вентиляцию из расчета двукратного воздухообмена в 1 ч. Приток воздуха в помещение для хранения продовольствия, электрощитовую и баллонную следует осуществлять методом перетекания из помещения для укрываемых с установкой на притоке в баллонную герметического клапана с ручным приводом. Удаление воздуха из убежища следует предусматривать через санитарные узлы, дизельную и непосредственно из помещения для укрываемых. При вентиляции санузлов расход воздуха в I режиме вентиляции следует принимать 50 м /ч от каждого унитаза и 25 м3/ч от каждого писсуара. Для II режима вентиляции 3 допускается снижать указанную норму расхода воздуха от унитаза до 25 м3/ч. Вытяжные воздуховоды из отдельных помещений убежища, если это не противоречит требованиям проектирования отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, рекомендуется объединять.

Для обеспечения отдельных выходов укрываемых из убежища на поверхность и входа обратно при режиме фильтровентиляции следует предусматривать вентиляцию тамбура одного из входов. При этом количество подаваемого воздуха в этот тамбур в 1 ч должно составлять не менее 25-кратного объема тамбура при продолжительности вентилирования до 6 мин. Аналогичные требования предъявляются к вентиляции тамбура станции перекачки дренажных вод.

Вентиляция тамбура должна производиться методом перетекания за счет подпора в убежище с помощью клапанов избыточного давления, предусматриваемых на внутренней и наружной стенах тамбура, с установкой на наружном КИДе противовзрывного устройства МЗС или непосредственно от системы фильтровентиляции. При этом производительность вентиляционной системы режима фильтровентиляции увеличивать не следует. Для сохранения величины эксплуатационного подпора на период проветривания тамбура следует при необходимости предусматривать отключение вытяжных систем вентиляции.

Для обеспечения эксплуатационного подпора 5 кгс/м2 при II режиме количество приточного воздуха LII, м3/ч, в убежище должно быть не менее суммы величин, компенсирующих утечки через ограждения, вытяжку из санузлов, станции перекачки дренажных вод (при наличии ее в составе убежища), а также перетекание воздуха из убежища в помещение ДЭС (при вентиляции ДЭС воздухом убежища): LII ≥ KIIFогр + Lсу + Lс.п + LДЭС, (41б) где: KII - удельная утечка воздуха, м3/ч, через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища (принимается по прил.1); Foгp - площадь ограждающих конструкций убежища по контуру герметизации, м2; Lсу - количество воздуха, удаляемого из санузлов, м3/ч; Lс.п - количество воздуха, удаляемого из станции перекачки дренажных вод, м3/ч; LДЭС - количество воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещений для укрываемых при II режиме, м3/ч. Для обеспечения нормируемого эксплуатационного подпора при III режиме количество приточного воздуха LIII, м3/ч, следует определять по формуле: LIII = KIIIFогр, м3/ч (41в) где KIII - удельная утечка воздуха, м3/ч, через 1 м2 ограждений по контуру герметизации убежища (принимается КIII = 0,097 м3/м2ч.); Fогр - обозначение то же, что и в формуле (41б). Последовательность проведения расчетов по определению запасов сжатого воздуха для создания подпора в убежищах с III режимом приведена в Приложении Ж. В режиме чистой вентиляции общее количество удаляемого воздуха должно составлять 0,9 объема приточного воздуха.стр. 157 Контроль за подпором воздуха в убежище (в помещениях для укрываемых, ДЭС и станции перекачки) следует осуществлять с помощью тягонапоромера, соединенного с атмосферой водогазопроводной оцинкованной трубой диаметром 15 мм с запорным устройством. Вывод трубы от подпоромера в атмосферу следует производить в зону, в которой отсутствует влияние потоков воздуха при работе систем вентиляции убежища.

Удаление воздуха следует предусматривать за счет подпора воздуха в помещении убежища или с помощью вытяжных вентиляторов, установка которых допускается совместно с приточными вентиляторами. Аэродинамическое сопротивление вытяжных систем при удалении воздуха за счет подпора не должно превышать 5 кгс/м2, при этом допускается предусматривать увеличение количества противовзрывных устройств, а размещение шахт следует предусматривать на территории вне завалов. При удалении воздуха электровентиляторами и электроручными вентиляторами аэродинамическое сопротивление вытяжных систем определяется расчетом. Вытяжные шахты этих систем допускается размещать на территории завалов, учитывая сопротивление завала, равное 5 кгс/м2

Систему отопления помещений, приспосабливаемых под убежище, следует проектировать в виде самостоятельного ответвления от общей отопительной сети здания, отключаемого при заполнении убежища. Запорную арматуру на вводах подающего и обратного трубопроводов следует устанавливать в пределах убежища. При расчете систем отопления температуру этих помещений в холодное время года следует принимать 100С, если по условиям эксплуатации их в мирное время не требуется более высокая температура. Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбираются из условий эксплуатации помещений в мирное время.

В помещении ДЭС следует предусматривать приточно-вытяжную вентиляцию для работы при I и II режимах вентиляции убежища, рассчитанную на удаление тепла и газообразных вредностей, выделяемых в помещение дизель- генератором, а также на снабжение дизеля воздухом для горения топлива. Удаление тепловыделений, поступающих в помещение ДЭС от дизель-генератора при III режиме, следует предусматривать воздухоохлаждающей установкой. При этом забор воздуха для работы дизеля следует осуществлять снаружи через гравийный воздухоохладитель, а обслуживающий персонал должен пользоваться изолирующими противогазами. Тепловыделения от дизель-генераторов следует принимать по данным каталогов или определять расчетом. В помещении электрощитовой следует предусматривать приточно-вытяжную вентиляцию, соединенную с общей системой и рассчитанную на удаление тепла, выделяющегося от установленного в ней оборудования.стр. 158 Расположение воздухозаборных и вытяжных шахт систем вентиляции ДЭС принимается в соответствии с п.п. 12.13 – 12.23 настоящих норм.

Производительность LB, м3/ч, вентиляционной системы для помещения ДЭС следует определять по формуле: LB = QД/[с(tB - tH) (42) где: QД - количество выделяемого тепла в помещении ДЭС, ккал/ч; с - теплоемкость воздуха, принимаемая 0,24 ккал/(кг·°С); - объемный вес воздуха, принимаемый 1,2 кг/м 3 ; tB - температура воздуха в помещении ДЭС, принимаемая 40°С; tH - расчетная среднемесячная температура наружного воздуха самого жаркого месяца при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом или температура воздуха в основных помещениях убежища при вентиляции перетекающим воздухом. При определении производительности вентиляционной системы для режима фильтровентиляции в ДЭС воздухом, перетекающим из убежища, следует учитывать тепло, поглощаемое ограждающими конструкциями. При вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом и при применении воздухоохлаждающих установок поглощение тепла ограждающими конструкциями не учитывается.

Количество тепла, поступающего в помещение ДЭС от дизеля QДЗ, ккал/ч, следует определять по формуле: QДЗ = KT NЭ Вb, (43) где: КТ - коэффициент, учитывающий количество выделяемого дизелем тепла, принимается при водовоздушной (радиаторной) системе охлаждения равным 0,35, при водо-водяной - 0,08; NЭ - эффективная мощность дизеля, л.с.; В - теплотворная способность топлива, ккал/кг; b - удельный расход топлива, кг/ (л.с. ч). Примечание - При отсутствии точных данных допускается принимать В=10000 ккал/кг, b=0,19 кг/(л.с. ч).

Тепловыделения QЭ, ккал/ч, поступающие в помещение ДЭС от генератора и электродвигателей, определяются по формуле: QЭ = 860NY(1 - )/ (44) где: NY - установленная мощность генератора, электродвигателя, кВт;  - коэффициент полезного действия генератора, электродвигателя при номинальной нагрузке.

Вентиляцию помещений ДЭС, оборудованных агрегатами с радиаторным (водовоздушным) охлаждением с невынесенным узлом охлаждения, в которых предусмотрена возможность перевода на двухконтурное (водо-водяное) охлаждение, следует проектировать:стр. 159 для I и II режимов - воздухом, перетекающим из основных помещений убежища, или при его недостатке - наружным воздухом, очищенным от пыли; в последнем случае при II режиме обслуживающий персонал должен работать в противогазах; для III режима - удаление тепловыделений, поступающих в помещение ДЭС от дизель-генератора и электродвигателей, предусматривается с помощью воздухо- охлаждающей установки. При II и III режимах следует предусматривать перевод агрегата на водяную систему охлаждения с отводом основных тепловыделений с помощью оборотной воды, хранящейся в резервуарах ДЭС. Объем воды в резервуарах для охлаждения дизеля определяется из расчета суммарной продолжительности II и III режимов. При проектировании ДЭС с использованием дизель-генераторов, оборудованных комбинированной или радиаторной системами охлаждения и имеющих выносной (смонтированный на отдельной раме) узел охлаждения, последний целесообразно размещать в изолированном помещении с герметичными стенами, отделяющими его от ДЭС и убежища. Вход из этого помещения в ДЭС оборудуется двумя герметическими дверями. В этом случае в I и II режимах вентиляции удаление тепла из помещения узла охлаждения предусматривается наружным воздухом, а вентиляция помещения машинного зала - воздухом, перетекающим из помещений для укрываемых. В III режиме вентиляции агрегаты с комбинированной системой охлаждения переключаются на водяную систему охлаждения, а тепло из машинного зала удаляется воздухоохлаждающей установкой.

Объем воды в резервуарах для охлаждения дизеля определяется из расчета продолжительности всего периода работы убежища. При режиме фильтровентиляции, когда недостаточно воздуха, поступающего из помещений для укрываемых, следует предусматривать вентиляцию помещений ДЭС наружным воздухом с очисткой его от пыли. При режиме регенерации удаление тепловыделений из помещения машинного зала осуществляется так же, как и в случае применения агрегатов с водовоздушной системой охлаждения.

В тамбуре между убежищем и ДЭС следует предусматривать вентиляцию: при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом - по принципу, указанному в п.12.21 настоящих норм; при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещения для укрываемых, - через клапаны избыточного давления диаметром 150 мм, устанавливаемые по одному на внутренней и наружной стенах тамбура.

Для вентиляции помещения ДЭС следует предусматривать установку приточного и вытяжного или только вытяжного вентиляторов. При этом приточная система должна обеспечивать подачу в помещение ДЭС воздуха за счет разрежения, создаваемого вытяжным вентилятором. В зависимости от принятой системы вентиляции в помещении ДЭС следует поддерживать следующие уровни давления (разрежения):

а) при вентиляции машинного зала ДЭС наружным воздухом для режимов чистой вентиляции и фильтровентиляции убежищ при установке: приточного и вытяжного вентиляторов - давление не выше атмосферного;стр. 160 только вытяжного вентилятора - разрежение, равное сопротивлению тракта приточной системы, но не более 30 кгс/м2;

б) при вентиляции машинного зала воздухом, поступающим из помещения для укрываемых, для режимов: чистой вентиляции - давление, равное атмосферному; фильтровентиляции - разрежение, равное 2-3 кгс/м2, по отношению к помещениям для укрываемых. В помещении выносного узла охлаждения при I и II режимах следует предусматривать разрежение в пределах 0,2-30 кгс/м2.

В машинном зале ДЭС на вентиляционных системах устанавливаются герметические клапаны: ▪ при вентиляции машинного зала воздухом, поступающим из помещения для укрываемых; ▪ при наличии режима регенерации.

Подачу воздуха к дизелям на горение следует предусматривать при режиме регенерации - снаружи, предусматривая на воздухозаборе гравийный охладитель, при других режимах - из помещения машинного зала. При наличии в убежище охлажденной воды вместо гравийного охладителя допускается применять калориферную установку.

Гравийные охладители для охлаждения наружного воздуха, забираемого на горение топлива в дизелях при III режиме вентиляции, и для охлаждения воздуха, выходящего из фильтров ФГ-70 и регенеративных установок РУ-150/6, следует предусматривать в виде железобетонных коробов, заполненных гравием или гранитным щебнем крупностью 30-40 мм, которые укладываются на решетку с отверстиями не более 25 x 25 мм. Высота слоя гравия (щебня) в охладителе НГ, м, определяется по формулам: для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 150 до 30°С (наружный воздух на горение топлива в дизелях и воздух после РУ-150/6), HГ = 0,25 + 0,005L/F (45) для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 300 до 30°С (воздух после ФГ- 70), HГ = 0,25 + 0,0075L/F (45а) где: L - расчетное количество охлаждаемого воздуха, м3 /ч; F - площадь сечения в свету короба охладителя (перпендикулярно направлению движения воздуха), м2. При этом должны соблюдаться условия: в воздухоохладителях для дизелей: РУ- L L 150/6 - 400 м/ч, а для ФГ-70 -  200 м/ч. F F Аэродинамическое сопротивление охладителей при этих условиях и высоте засыпки не более 2 м составит 5 - 7кгс/м2.

Вентиляция стартерных аккумуляторов. размещаемых в ДЭС производится естественным путем через жалюзийные решетки, расположенные в нижней части шкафа, имеющий плоский верх и вытяжной воздуховод.стр. 161 Для защиты вытяжного воздуховода от атмосферных осадков воздуховод следует заканчивать полуотводом. Установка на вытяжном воздуховоде противовзрывного устройства и расширительной камеры не требуется. Хранение заряженных аккумуляторных батарей в шкафу в мирное время допускается при открытом вытяжном воздуховоде. Заряд аккумуляторных батарей в пределах убежища в мирное время и в период эксплуатации убежища не допускается.

В противорадиационных укрытиях следует предусматривать естественную вентиляцию или вентиляцию с механическим побуждением. Естественная вентиляция предусматривается в противорадиационных укрытиях вместимостью до 50 чел. В остальных случаях следует предусматривать вентиляцию с механическим побуждением.

Количество наружного воздуха, подаваемого в подвальные и цокольные помещения, приспосабливаемые под противорадиационные укрытия для населения, следует принимать по Табл. 36, а для учреждений здравоохранения - по Табл. 36 с коэффициентом 1,5. Количество подаваемого наружного воздуха в помещения ПРУ для детей до 11 лет и беременных женщин.

Воздуховоды, прокладываемые за пределами помещений ПРУ, расположенных в зоне слабых разрушений, выполняются из листовой стали.

Естественная вентиляция противорадиационных укрытий, размещенных в подвальных и цокольных этажах зданий, осуществляется за счет теплового напора через воздухозаборные и вытяжные шахты. Отверстия для подачи приточного воздуха следует располагать у пола помещений, вытяжные - у потолка.

Площадь сечения приточных и вытяжных воздуховодов системы естественной вентиляции следует принимать по Табл. 41 в зависимости от высоты вытяжного канала и расчетной температуры наружного воздуха, соответствующей параметру А.

В проемах, устраиваемых в верхней части окон или в стенах в первых этажах зданий для естественной вентиляции противорадиационных укрытий, допускается увеличивать воздухоподачу в 1,5 раза против норм, установленных в Табл. 38. Вентиляционные проемы следует предусматривать с противоположных сторон укрытия, обеспечивая сквозное проветривание. Приточные вентиляционные проемы следует оборудовать устройствами для регулирования воздухоподачи. Общую площадь сечения проемов, устраиваемых в не заделываемой части окон укрытий, следует принимать: 2 - 3% площади пола укрытия для 1-й и 2-й климатических зон и 5 - 7% для 3-й и 4-й климатических зон по Табл. 38 настоящих норм. Площадь сечения проемов, располагаемых с противоположной стороны и используемых для вытяжки, следует принимать равной площади сечения проемов, используемых для притока.

В случае если проемы располагаются с одной стороны здания и используются для притока воздуха, следует предусматривать устройство дополнительного вытяжного воздуховода, площадь сечения которого должна определяться по Табл. 41. При расположении воздухоприемных и выбросных вентиляционных проемов ПРУ с одной стороны здания удаление их друг от друга должно приниматься на расстоянии не менее 10 м. При применении в ПРУ общепромышленных вентиляторов с электроприводом следует предусматривать резервную вентиляцию из расчета 3 м3/чел. ч. Резервная вентиляция в этом случае осуществляется с применением электроручных вентиляторов. Вентиляцию с механическим побуждением в противорадиационных укрытиях рекомендуется предусматривать с применением электроручных вентиляторов ЭРВ-72. В этом случае резервная вентиляция не предусматривается. Очистку от пыли воздуха, подаваемого в помещение ПРУ механической системой вентиляции, следует предусматривать в фильтрах ФЯР и др. с коэффициентом очистки не менее 0,8.

Таблица 41 - Площадь сечения воздуховода

9.1.1 При расчете системы отопления температуру помещений в холодное время года следует принимать равной 10°С, если по условиям эксплуатации в мирное время не требуется более высокой температуры.

Подогрев воздуха, подаваемого в помещения ПРУ в мирное время, следует предусматривать в соответствии с требованиями нормативного документа по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха. В помещениях, не отапливаемых по условиям мирного времени, следует предусматривать место для установки временных подогревающих устройств.

Таблица 42 - Климатические зоны

Электроснабжение и электрооборудование убежищ следует проектировать в соответствии с требованиями инструкций по проектированию электроснабжения, силового и осветительного электрооборудования промышленных предприятий, Правил устройства электроустановок (ПУЭ) и настоящих норм. По надежности электроснабжения электроприемники убежищ следует относить ко второй категории. При невозможности использования электроручных вентиляторов в убежищах следует предусматривать защищенный источник электроснабжения (ДЭС). В убежищах, имеющих режим регенерации или воздухоохлаждающие установки, а также в убежищах для нетранспортабельных больных следует предусматривать защищенный источник электроснабжения (ДЭС) независимо от вместимости убежищ. Для размещения вводных устройств, распределительных щитов и щитов управления дизель-генераторами в убежище следует предусматривать помещение электрощитовой, изолированное от ДЭС и имеющее вход из помещения для укрываемых. Электроснабжение противорадиационных укрытий следует проектировать только от внешней сети города (предприятия), поселка. Электроснабжение противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, размещаемых в больницах хирургического профиля и в родильных домах, следует проектировать от двух независимых источников электропитания.

Прокладку электрических кабелей через стены следует предусматривать в закладных стальных трубах с последующей заделкой кабельной мастикой. Присоединение кабеля электроснабжения от питающей сети здания во встроенных убежищах следует предусматривать до вводного коммутационного аппарата. Прокладку кабельных линий от ДЭС, питающей группу убежищ, следует предусматривать в траншее глубиной не менее 0,7 м.

Установку аппаратов защиты следует предусматривать на вводе питающей линии в убежище, а также на каждой линии, отходящей от распределительного и осветительного щитов.

Для распределения электроэнергии к силовым распределительным щитам и групповым осветительным щитам следует предусматривать магистральную схему питающих линий, а для убежищ вместимостью 1200 чел. и более - радиально- магистральную схему.

Расчетную нагрузку линии, к которой подключен один электроприемник, следует определять с коэффициентом спроса 1, а электроплиты - 1,2. Коэффициенты спроса для расчета линий, питающих вентиляторы, насосы и кондиционеры, следует принимать: при трех и менее присоединяемых электроприемниках - 1, при четырех и более - 0,8. Коэффициенты спроса для расчета групповой сети освещения помещений убежища следует принимать равными единице.

Для силовых электроприемников убежища следует применять магнитные пускатели в защищенном исполнении. Для электроприемников мощностью до 2 кВт следует, как правило, использовать автоматические выключатели (по типу АП50-ЗМТ, АК-63 и др.).

Категорию помещений убежища по условиям среды следует определять в зависимости от использования помещений в мирное время. При определении категории помещения по условиям среды временное, до 2 сут., повышение влажности в помещении до 75% и более, которое возможно в режиме убежища, допускается не учитывать.

Для всех помещений защитных сооружений следует предусматривать общее освещение. Нормы освещенности помещений следует принимать по Табл. 43. Осветительную сеть и нормы освещения помещений, используемых в мирное время для нужд предприятий, следует предусматривать в соответствии с нормативным документом по проектированию искусственного освещения. При переходе на режим убежища (укрытия) следует предусматривать отключение части светильников, запроектированных для мирного времени. Примечания 1 При электроснабжении от ДЭС допускается снижение норм освещенности, кроме помещений по поз.1, 6, 7 и 9 в 3 раза. 2 При использовании бестеневой лампы освещенность операционной, предоперационной, предродовой и родовой палат допускается 300 лк.

Питание электрического освещения следует предусматривать от отдельных осветительных щитов, размещаемых в электрощитовой, а при ее отсутствии - в помещении венткамеры. В пунктах управления, помещениях связи, буфетной и предоперационно- стерилизационной следует предусматривать розетки для питания однофазных электроприемников мощностью до 1 кВт.

В убежищах с ДЭС следует предусматривать аварийный светильник в помещении машинного зала ДЭС и электрощитовой. Питание аварийных светильников должно осуществляться от стартерной аккумуляторной батареи дизель-генератора.

Таблица 43 - Нормы освещенности помещений

В убежищах без ДЭС и противорадиационных укрытиях следует предусматривать местные источники освещения от переносных электрических фонарей, аккумуляторных светильников и др. Освещенность помещений в этом случае не нормируется.

В убежищах при высоте установки светильников над полом менее 2,5 м следует предусматривать применение светильников, исключающих доступ к лампам без специальных приспособлений. В убежищах, помещения которых в мирное время используются под гаражи-стоянки автомобилей, следует применять светильники в защищенном исполнении.

Питание указателей «Вход» и светильников входных лестниц и тоннелей, а также светильников тамбуров и тамбуров-шлюзов следует выделять в отдельную группу.стр. 169 Групповые линии общего освещения и штепсельных розеток, а также электроприемников мощностью до 2 кВт должны быть рассчитаны на длительную токовую нагрузку аппарата защиты с уставкой не более 25 А. Коэффициент запаса при расчетах следует принимать для светильников с лампами накаливания 1,3.

Защищенные дизельные электростанции (ДЭС) следует проектировать, как правило, для группы близлежащих убежищ, предусматривая первоочередное возведение убежищ с ДЭС. Допускается проектирование ДЭС для одного убежища, если групповая ДЭС по техническим или экономическим условиям нерациональна.

Дизельная электростанция проектируется с учетом следующих требований: мощность дизель-генератора должна соответствовать расчетной мощности электроприемников без резерва; частота и напряжение генераторов должны соответствовать напряжению и частоте сетевого ввода. При различных напряжениях внешней сети и дизель-генератора следует предусматривать соответствующий сухой трансформатор (понижающий или повышающий); выводы статора генератора должны быть выполнены по четырехпроводной схеме «три фазы и нуль»; при проектировании одного дизель-генератора его следует выбирать неавтоматизированным или I степени автоматизации, при двух и более дизель- генераторах следует предусматривать устройство для синхронизации параллельной работы; генератор должен иметь защиту от коротких замыканий и перегрузок.

При общей потребной мощности более 100 кВт следует предусматривать установку не менее двух электроагрегатов, работающих по параллельной схеме. Мощность электроагрегата ДЭС следует проверять по условиям обеспечения пуска электродвигателя наибольшей мощности при полной нагрузке от остальных потребителей с учетом коэффициента спроса (одновременности).

Для электроснабжения убежищ следует применять дизель-электрические агрегаты неавтоматизированные или I степени автоматизации. Применение дизель- электрических агрегатов более высокой степени автоматизации должно быть обосновано технико-экономическим расчетом. В ДЭС применяются агрегаты с радиаторной (водо-воздушной), двухконтурной (водо-водяной), одноконтурной (водяной) и комбинированной (водо-воздушной и водяной) системами охлаждения. Наиболее целесообразно применение дизель-агрегатов с прямоточной (одноконтурной) и комбинированной системами охлаждения.

Размещение оборудования в помещениях ДЭС, расстояния между оборудованием и строительными конструкциями следует принимать в соответствии с требованиями ПУЭ, заводов-изготовителей дизель-генераторов и Табл. 44.

Таблица 44 - Расстояния между оборудованием и конструкциями, м

Верх фундамента дизель-генератора должен выступать над уровнем пола на 0,1 - 0,15 м. При необходимости в ограждающих конструкциях следует предусматривать монтажный проем, который после вноса оборудования должен быть закрыт равнопрочными конструкциями и герметично заделан с засыпкой грунтом.

Электрооборудование помещений ДЭС следует предусматривать в соответствии с требованиями ПУЭ. Для электрических сетей ДЭС следует применять кабели с оболочками или защитными покрытиями, не распространяющими горение. Кабели следует прокладывать в каналах.

Запас топливно-смазочных материалов для ДЭС следует рассчитывать на непрерывную работу дизель-агрегата в течение всего расчетного срока, принимаемого в соответствии с приложением 1 и с учетом проведения технического обслуживания, а также кратковременных запусков дизель-агрегата в течение года (не более 15% хранимого запаса). В помещении машинного зала ДЭС допускается размещать топливно-смазочные материалы объемом до 1,5 м3, а при расположении ДЭС под жилыми и общественными зданиями - объемом до 1 м3. При объеме более 1,5 м3 топливно-смазочные материалы следует размещать в отдельном помещении, а в случае расположения ДЭС под жилыми и общественными зданиями и при объеме топливно-смазочных материалов от 1 до 10 м3 защищенные топливные баки следует выносить за периметр здания, в которое встроена ДЭС, на расстояние не менее 10 м. При объеме запаса топливно-смазочных материалов для ДЭС до 1,5 м3 приемные колодцы не предусматриваются. Отметка порога входных дверей помещения для запаса топливно-смазочных материалов должна быть определена расчетом (но не более 30 см) из условия предупреждения их растекания из указанного помещения. Для хранения расчетного запаса топлива и масла следует применять герметические стальные баки, устанавливаемые на высоте, обеспечивающей поступление топлива и масла к дизелям самотеком. Расходные баки должны быть оборудованы смотровымистр. 171 люками, указателями уровня, приемными фильтрующими сетками, огневыми предохранителями и запорной арматурой. Для хранения масла в количестве до 60 л допускается применение переносных емкостей (по 10-20 л), устанавливаемых в ДЭС.

Для защиты от проникания ударной волны на выхлопном трубопроводе от дизеля следует предусматривать установку термостойкой задвижки. При неработающем дизеле задвижка должна находиться в закрытом положении. Смотровые окна в стенах дизельной предусматривать не следует. При установке в ДЭС нескольких дизель-генераторов выхлопные трубопроводы предусматриваются раздельными для каждого дизеля. Диаметр трубопровода принимается согласно заводским данным. Если трасса газовыхлопа более 15 м, то следует сделать проверочный расчет с учетом допустимого значения противодавления выхлопу, указанного в заводской документации. Для компенсации термического расширения на выхлопных трубопроводах следует устанавливать линзовые, волнистые или сильфонные компенсаторы. Допускается применение также специальных металлорукавов. На выхлопных трубопроводах диаметром менее 90 мм гашение вибрации термического расширения допускается предусматривать путем самокомпенсации за счет изгибов трубопроводов. Возможность самокомпенсации определяется расчетом. Выхлопной трубопровод в пределах сооружения должен быть теплоизолирован. Температура поверхности изоляции не должна превышать 60°С. Для обеспечения возможности теплового расширения и защиты от деформации при осадке убежища выхлопной трубопровод следует прокладывать в грунте с пропуском через закладную трубу.

* Пункт управления предприятия следует оборудовать средствами связи (телефонная связь с пунктом управления предприятия и громкоговорители, подключенные к городской и местной радиотрансляционным сетям), обеспечивающими: управление средствами оповещения гражданской обороны объекта; телефонную связь руководства и оперативного персонала с подразделениями гражданской обороны объекта и руководством территориального подразделения уполномоченного органа в сфере гражданской защиты, учреждениями города, района, области (по принадлежности); телефонную связь с убежищами предприятия и с основными цехами, не прекращающими производство по сигналу ВТ; радиосвязь с запасным пунктом управления города (района). Пункт управления следует проектировать со средствами радиосвязи и оповещения по согласованию с территориальными подразделениями уполномоченного органа в сфере гражданской защиты. Для резервирования проводного вещания следует предусматривать радиоприемник. (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 16.05.2025 г. №74-НҚ).

В других противорадиационных укрытиях устанавливаются только громкоговорители радиотрансляционной сети.

Сети проводной телефонной связи и вещания пунктов управления следует предусматривать в обход наземных коммутационных устройств (кроссов и распределительных шкафов) с использованием подземных кабелей телефонной сети объекта и города. Расстояние и способы прокладки кабелей и проводов телефонных и радиотрансляционных сетей при их сближениях и пересечениях с электросетями следует принимать в соответствии с требованиями ПУЭ и общей инструкции по строительству линейных сооружений ГТС.

По действующим нормам расстояние между параллельно прокладываемыми кабелями слаботочных устройств и электрокабелями следует принимать: при прокладке в трубах - не менее 0,1 м; при прокладке в траншее - не менее 0,5 м. Расстояние между розетками сети проводного вещания и электроснабжения следует принимать не менее 1 м.

Защиту кабелей от всех видов коррозии следует предусматривать в соответствии со стандартами РК.

Для электропитания станционного оборудования связи, устанавливаемого в пунктах управления предприятий, следует предусматривать системы, не требующие применения аккумуляторных батарей.

В пунктах управления предприятий, находящихся в зонах возможного затопления, проводные средства связи следует резервировать радиосредствами

Продолжительность затопления принимается для гравитационных волн кратковременной - до 2 ч, для прорывных волн длительной - более 2 ч. Убежища в зонах длительного затопления следует предусматривать расчетной глубине воды не более 10 м. При больших глубинах затопления следует применять другие способы защиты.

Убежища в зонах длительного затопления следует по возможности размещать на возвышенных участках местности с увеличением в обоснованных случаях радиуса сбора укрываемых. В зонах затопления убежища устраиваются встроенными и отдельно стоящими. При размещении низа перекрытия отдельно стоящих убежищ выше уровня планировочной отметки земли следует проводить проверку устойчивости сооружения на сдвиг и опрокидывание гидравлическим потоком или против всплытия с коэффициентом запаса 1,1. Вместимость убежищ в зоне длительного затопления рекомендуется принимать 300- 600 чел. При проектировании ДЭС следует предусматривать инженерные решения, исключающие попадание воды в воздухозабор и выхлоп дизеля.стр. 173 В зонах затопления от прорывных волн при глубине воды 5 м и более следует предусматривать убежища без ДЭС. Фильтровентиляцию и регенерацию воздуха при этом обеспечивать с применением комплектов ФВК-2 и электроручных вентиляторов ЭРВ-600/300, входящих в эти комплекты. Охлаждение воздуха после РУ-150/6 предусматривать с помощью труб, размещаемых в грунте за пределами убежищ. Освещение помещений этих убежищ предусматривать от переносных и местных источников (аккумуляторных и электрических фонарей, батарей, вело-генераторов и др.).

Оклеенную гидроизоляцию убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует назначать сплошной, включая и покрытие, в соответствии с требованиями «Инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений» и с учетом стойкости ее против гидростатического напора и обеспечения зажатия жесткими конструктивными элементами по стенам и по покрытию. Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует принимать I категории.

В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать аварийные выходы:

а) в зонах кратковременной продолжительности затопления - в виде вертикальной шахты с защищенным оголовком. По окончании затопления следует предусматривать выпуск воды из входа в убежище или откачку ее насосом;

б) в зонах продолжительного затопления - в виде вертикальной шахты. При глубине возможного затопления до 5 м выход должен осуществляться через шахту. При этом верх шахты следует принимать на 1 м выше уровня возможного затопления. При глубине затопления до 10 м шахту следует устраивать высотой до 5 м над поверхностью обсыпки отдельно стоящего заглубленного убежища и обеспечивать эвакуацию укрываемых с помощью спасательно-эвакуационных средств (комплект «Выход») через люк (по типу танкового), перекрывающий шахту убежища.

В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать минимально необходимое количество входных проемов, но не менее двух, а также минимальное количество приточно-вытяжных и других отверстий, сообщающихся с поверхностью. Допускается совмещать воздухозаборы в одном канале с прокладкой в нем трубопроводов для воздухозабора по фильтровентиляции и ДЭС, а также вытяжных, кроме выхлопа от дизеля.

Конструкции убежищ, размещаемых в зоне возможных затоплений, следует рассчитывать по предельному состоянию 1б.

Оголовки аварийных выходов, воздухозаборных и вытяжных шахт следует проверять на давление от скоростного напора РСК гидравлического потока по формуле: РСК = 0,5 СХ(vП)2FСК/g (46) СХ - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый, согласно Приложения Ж.;стр. 174 - объемный вес воды; g - ускорение свободного падения, равное 9,8 м/с2; vП - скорость подходящего потока; FCK - площадь проекции погруженной в поток части преграды на плоскость, перпендикулярную направлению движения потока.

В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать режим изоляции с регенерацией внутреннего воздуха, а также предусматривать устройства, обеспечивающие контроль наличия воды над сооружением. В воздухозаборных и вытяжных шахтах следует предусматривать установку противовзрывных устройств и водопроводных задвижек с электроручным управлением из убежища. Водопроводные задвижки должны быть рассчитаны на гидростатическое давление от расчетного столба воды. Опорожнение затопленного водой участка шахты следует предусматривать путем слива воды в камеры перед масляными фильтрами или откачки ручным насосом за пределы сооружения.

При проектировании защитных сооружений гражданской обороны в части противопожарных требований надлежит руководствоваться требованиями нормативного документа по пожарной безопасности зданий и сооружений в зависимости от назначения помещений в мирное время, а также требованиями настоящих норм.

Защитные сооружения следует размещать в подвальных помещениях производств категорий по пожарной опасности Г и Д. В отдельных случаях допускается размещение защитных сооружений в подвальных помещениях производств категорий А, Б, В и Е при обеспечении полной изоляции подвалов от надземной части зданий, необходимой защиты входов (выходов) и снижения нагрузки от возможного взрыва в здании до 80% по сравнению с эквивалентной расчетной нагрузкой.

Минимальный предел огнестойкости основных строительных конструкций следует принимать для:

- убежищ - по Табл. 45;

- противорадиационных укрытий в зоне воздействия ударной волны – по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений для объектов II степени огнестойкости;

- противорадиационных укрытий вне зоны воздействия ударной волны - по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, в которые они встроены.

Таблица 45 - Минимальный предел огнестойкости, ч

В складских помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения вместимостью 600 чел. и более и используемых для хранения сгораемых материалов и несгораемых в сгораемой таре, следует предусматривать устройство автоматических установок пожаротушения, а также вентиляции, используемой для дымоудаления.

При приспособлении под убежища помещений, в которых в мирное время размещаются производства категории В, стоянки легковых автомобилей, склады сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре, следует предусматривать возможность удаления дыма при пожаре с помощью вытяжной системы вентиляции.

Защитные сооружения должны иметь не менее двух входов с шириной двери не менее 0,8 м и высотой двери не менее 1,8 м.

Выход (вход) из убежища, имеющего ДЭС, через общую лестничную клетку многоэтажного здания допускается предусматривать при условии отделения глухими несгораемыми ограждениями маршей, идущих в подвал, от маршей, идущих на второй и последующие этажи, и устройства обособленного выхода наружу.

Помещения машинного зала и запаса топливно-смазочных материалов защищенных ДЭС относить по пожарной опасности к категории В с оборудованием стационарными автоматическими противопожарными установками. Для дымоудаления из помещения ДЭС допускается использовать вытяжной вентилятор ДЭС.

В убежищах вместимостью 600 чел. и более внутренний водопровод для пожаротушения следует предусматривать в зависимости от назначения помещений в мирное время.